Безударность входа

Следует иметь в виду, что, исходя из условий безударного входа жидкости в колесо, во избежание больших потерь напора скорость подхода жидкости к колесу по величине и направлению должна по возможности мало отличаться от абсолютной скорости входа. Обычно в центробежных насосах жидкость входит в колесо в радиальном направлении, и поэтому = 90 . При этом, так как os 90° = О, уравнение (3.29) принимает следующий вид [c.96]

Направляющий аппарат, служащий для обеспечения безударного входа воды на лопасти рабочего колеса и для постепенного плавного увеличения скоростей, состоит из ряда лопаток, образующих по внешнему периметру рабочего колеса систему плавно изогнутых каналов. Кроме того, направляющий аппарат используется для регулирования расхода воды в турбине путем [c.282]

Если для радиального безударного входа принять за С2 то степень реактивности р = 1 — 0,5с2 /и2 в основном зависит от отношения скоростей Г2>2- При Р2л=90° (рис. 8.12,6) Рк 0,5 при Р2л > 90° (рис. 8.12,в) < 0,5 [c.306]

Для обеспечения безударного входа газа на рабочие лопатки входные кромки лопаток должны иметь наклон к плоскости диска под углом Pi, который определяется из треугольника по соотношению [c.215]

Современные профили лопаток имеют криволинейные очертания, поэтому за расчетный угол поступления потока на лопатку принимают угол, образованный направлением касательной к средней линии профиля и направлением вращения и. Такое направление потока условно называют безударным входом. [c.221]

Завихритель с четырьмя лопатками и безударным входом имел большую длину в той части, где шаг S постоянен (см. рис. 1.1). От эксперимента к эксперименту длина уменьшалась, для чего завихритель обрезали. При укорочении завихрителя до = 1,5 уменьшался общий коэффициент гидравлического сопротивления, а безразмерное давление на стенках и визуально наблюдаемое состояние свободной поверхности не [c.27]

S - шаг лопаток в развертке L -длина лопатки ф - угол лопатки с образующей в выходном сечении >о - скорость набегающего потока штриховой линией показана схема лопатки с безударным входом [c.28]

Рис. 2.6. Зависимость безразмерной энергии е от радиальной координаты х после лопаточного завихрителя с постоянным углом выхода ф =30° и безударным входом

Рис. 2.5. Расчетные (линии) и экспери-ментальны (точки) зависимости осевой скорости после лопаточного завихрителя с постоянным углом выхода ф = 30° и безударным входом от

Вторая задача исследования завихрителей сводится к профилированию лопатки в плоскости, касательной к цилиндрической поверхности, для получения безотрывного течения с безударным входом. [c.33]

Из рис, 2.8 видно, что коэффициент сопротивления завихрителя с безударным входом и постоянным углом выхода ф =30° в 2,5 раза меньше, чем коэффициент сопротивления того же завихрителя, но с ударным входом. Тем самым подтверждаются преимущества безударного входа. [c.33]

При наличии угла атаки S абсолютная скорость в момент поступления потока на лопасти претерпевает конечное изменение от значения mi до значения с геометрическая разность которых характеризуется вектором s], численно равным Такое конечное изменение скорости, сосредоточенное в одном месте, носит название удара, а вектор с , — составляющей удара. Когда направление относительной скорости совпадает с направлением касательной к лопасти при входе и 8 = 0, то имеет место безударный вход потока в колесо. [c.351]

По способу образования и структуре поверхности контакта ЦТА относится к барботажных аппаратам. В нем активным агентом является газ, который пересекает слой жидкости, диспергируя ее и образуя поверхность контакта. При малой скорости в барботажных аппаратах газ образует поверхность контакта в виде всплывающих пузырей. При больших скоростях газа поверхность контакта приобретает капельную структуру, что характерно и для ЦТА, в котором скорости газа значительно больше скорости всплытия пузырей. Однако это относится только к гидродинамике самого слоя газожидкостной смеси, если рассматривать поперечное течение газа со скоростью Wr. В остальном имеются существенные отличия. На входе газа в слой между решеткой и кольцевым вращающимся слоем образуется газовая прослойка, обеспечивающая равномерное распределение газа и равномерную радиальную скорость по всему слою. Плавный, безударный вход газа в слой уменьшает гидродинамическое сопротивление. В то же время перемещение слоя газожидкостной смеси со значительными окружными скоростями и интенсивное перемешивание частиц жидкости с потоком газа вследствие вихревого движения приводит к дополнительной турбулизации потоков во всем объеме слоя, что способствует интенсификации процессов тепло- и массообмена. Наличие тангенциальной составляющей скорости газа увеличивает продолжительность контакта газа с жидкостью, так как движение частиц жидкости происходит по спиральной траектории и за несколько витков частицы многократно обтекаются потоком газа. Увеличение веса жидкости в поле центробежных сил препятствует образованию пены, так как поверхностного натяжения становится недостаточно для ее формирования. Отсутствие пены в ЦТА, сковывающей подвижность отдельных мелких частиц жидкости и ограничивающей скорость газа (по условиям выноса пены из аппарата), также позволяет повысить интенсивность тепло- и массообмена. [c.15]

Наличие относительного вихря изменяет также и условия безударного входа потока в рабочее колесо. Вектор входной относительной скорости Wj не зависит от циркуляционного течения в относительном движении (рис. 1.4, б). Но во входном сечении из этого вектора может быть выделена циркуляционная составляющая Awu, после чего останется вектор w, которым определяется угол атаки при входе потока в рабочее колесо [53]. Как видно из рисунка, достижение безударного входа с учетом циркуляционного течения требует увеличения окружной скорости рабочего колеса. Циркуляционная составляющая может быть найдена по [c.17]

Рассмотрим режимы безударного входа однородного потока с осевым его выходом из рабочего колеса (Pj = = 0)- [c.87]

Дело в том, что при уменьшении относительного объемного расхода в последней ступени снижается перепад энтальпии. При этом ступень работает в условиях, когда характеристическое число и/Со велико по сравнению с его величиной, обеспечивающей на номинальном режиме безударный вход потока в РК или малые углы атаки. При высоких же /Со появляются большие отрицательные углы атаки, особенно опасные в корневом сечении в случае применения активного типа профиля РЛ. К этому еще добавляется очень неблагоприятное влияние сильного раскрытия меридионального профиля у периферии ступени. Все это приводит к отрыву потока в корневом сечении. Как показали опыты, отрыв потока в ряде случаев начинается уже при объемном расходе, отнесенном к его расчетной величине, Gv — 0,6. На холостом ходу срыв может охватывать область от корневого сечения до 3/4 по высоте проточной части (см. гл. ХП). Сильные отрывы потока в последних РК были обнаружены в ступенях очень большой веерности (d < <3). При срыве поток устремляется к периферии РК и здесь вызывает запирание НА. Это сопряжено с затратой энергии от компрессорного эффекта и вентиляционных потерь и с опасными для лопаток нестационарными явлениями. [c.47]

Иная картина наблюдается при исследовании потерь энергии в РК [12]. Даже в случае приблизительно безударного входа потока на решетку РЛ профильные потери в РК существенно превышают потери в плоских решетках (рис. XII.24). Так, для [c.218]

В последнее время были опробованы относительно простые сепарирующие устройства ВТИ индивидуального типа для осаждения мелкораздробленной влаги. Таковы, например, успокоительные козырьки (фиг. 3-11), в которых осуществляются безударный вход, поворот струи и изменение ее формы с круглой на плоскую. Такие козырьки устанавливали в разделительных барабанах котлов ТП-230-2 на вводе пароводяной смеси. В основном барабане при этом были размещены отбойные [c.56]

На рис. 7.10, а приведены основные размеры решеток и экспериментальные траектории движения твердых частиц при безударном входе частиц в сопловой капал. Ниже, на рис. 7.10, б, показан случай, когда твердые частицы соударяются с входными кромками сопловых лопаток и далее совершают соударения с вогнутой поверхностью сопловых лопаток и рабочими лопатками. На рис. 7.10 время между одноименными точками [c.278]

Рис. 23, Треугольники скоростей в точках /—4 и 2—3 рабочих колес. Знаком обозначен номинальный режим, при котором коэффициент расхода д = — = 1. Знаком обозначены параметры, соответствующие любому коэффициенту расхода х > 1 при условии безударного входа в колесо

Исходя из этого, под терминами номинальная мощность и номинальное число оборотов для гидромуфты следует понимать особое произвольное их значение, а не указанный режим, при котором имеется особенно хороший к. п. д. и безударный вход жидкости на i лопатки. В этом случае под номинальной мощностью и номинальным числом оборотов следует полагать предусмотренные конструкцией эксплуатационную мощность и число оборотов при определенном скольжении, при которых гидромуфта должна передавать определенный крутящий мо-. мент. При этом тепло, выделяющееся в системе, должно достаточно быстро отводиться с помощью простой естественной вентиляции. [c.67]

Согласно вышеизложенному лопатки имеют определенный наклон в кaf дoй точке входной и выходной кромок. Это необходимо для обеспечения безударного входа и определенного направления абсолютной скорости на выходе. Тем самым достигается заданный и положенный в основу расчета гидротрансформатора баланс энергии в рабочей полости. Лопатки имеют искривленные поверхности. Их довольно сложно изобразить наглядно, особенно в безразмерном виде. Ведь изображенная поверхность в каждой своей точке на кромках лопаток должна [c.220]

Найдем требуемое положение плоских лопаток, ири котором осуществляется безударный вход на колесо. [c.58]

Из технологических соображений примем на роторе и на статоре плоские наклонные лопатки. Иа роторе лопатки наклонены впе 5ед, а па статоре — назад по ходу насосного колеса гидротормоза. Развертка лопаток ротора и статора по диаметру средней струйки схода с насоса представлена па фиг. 30, Лопатки ротора образуют с плоскостью колеса угол р =30" . Такой угол выбран из технологических соображений. Определим наклон лопаток статора из расчета безударного входа жидкости на лопатку насоса. [c.59]

Если в расчетном режиме обеспечен безударный вход потока на все решетки, то [c.118]

Например, входные углы рц Ргь Рз1 обычно выбирают так, чтобы обеспечить в рабочей точке безударный вход потока жидкости на лопатки. [c.260]

Известны попытки упрочнения поверхностей электрическим хромированием и азотированием лопаток турбин. Сведения об эффективности этих методов пока разноречивы. Важное значение для уменьшения эрозии имеет рациональный выбор конструктивных и термо-газодинамических параметров при проектировании турбин. Значительное уменьшение конечной влажности в турбине достигается введением промежуточного перегрева пара, а также путем рационального выбора начальных и конечных параметров. Для уменьшения эрозии рабочих лопаток полезно увеличивать осевой зазор между сопловым аппаратом и рабочей решеткой. Меридиональный обвод проточной части турбины необходимо выполнять плавным, без резких уступов и перегородок, способствующих концентрации на отдельных участках влаги. Геометрические углы выхода из соплового аппарата и входа на рабочие лопатки должны обеспечивать минимальное рассогласование скоростей фаз и безударный вход двухфазного потока. [c.363]

Лопатки рабочих колес в зависимости от угла выхода потока 2 подразделяются на радиальные ( 2=90°), загнутые назад (Рг<90°) II загнутые вперед ( 2l> >90°). Все они, как правило, имеют безударный вход с радиальным наиравлением потока ( i-Lwil (рис. 24.13). [c.232]

Обычно лопатки компонуют таким образом, чтобы в их пределах происходил небольшой перепад давления, сообразно с чем каналы между ними делают суживаюш,имися. Углы Pi и Рг выбирают так, чтобы обеспечивались безударные вход потока рабочего тела в межлопаточ-ные каналы и выход его из них. [c.333]

Потока. Для случая коротких лопаток (X = d//>10) этим яЁле-нием пренебрегают, и все расчеты относят к среднему диаметру ступени. Лопатки большой веерности для обеспечения безударного входа потока по всей длине необходимо выполнять закрученными (рис. 4.8). [c.122]

Устройство и действие центробежного компрессора. Конструктивная схема центробежного компрессора приведена на рис. 7.2 там же даны наименования основных элементов. Рабочее колесо выфрезеровано за одно целое с рабочими лопатками. Газ (в ГТД это обычно воздух), заполняющий пространство между рабочими лопатками, вовлекается во вращательное движение и под действием центробежной силы перемещается от центра к периферии колеса. При этом повышаются его давление и кинетическая энергия, которая в значительной мере преобразуется в потенциальную в лопаточном диффузоре. Между рабочим колесом и лопаточным диффузором расположен безлопаточиый ди()эфузор, служащий главным образом для выравнивания поля скоростей потока. Чтобы обеспечивался безударный вход потока на рабочие лопатки, их входные [c.218]

Рассмотрим плоскопараллельный поток рабочего тела, который проходит через рабочие лопатки турбины (рис. 97). Безударный вход газа (пара) на рабочие лопатки обеспечивается входом его под углом к направлению вращения лопаток и. На входе рабочее тело имеет относительную скорость w . Выход газа осуществляется с относительной скоростью Шз под углом Ра-Усилие потока, действующего на рабочую лопатку в направлении U, создает полезный крутящий момент наУвалу турбины, а усилие потока в направлении z через диск и вал турбины передается на упорный подшипник. [c.219]

При использовании ишековых завихрителей следует иметь в виду два экспериментально установленных факта. Первый из них - организация безударного входа потока на завихритель уменьшает коэффициент гидравлического сопротивления по сравнению с ударным входом примерно вдвое второй сводится к определению оптимальной длины завихрителя, необходимой для получения интенсивного вращения, но с наименьшей затратой энергии на прокачку (оптимальная длина завихрителя была установлена в следующем эксперименте). [c.27]

О - труба без завихрителя - труба с завихри-телем, имеющим постоянный угол выхода ф = 30° при ударном входе - труба с завихрителем, имеющим постоянный угол выхода ф = 30°, но безударный вход Д - труба с завихрителем, у которого тангенс угла выхода обратно пропорционален радиусу при ударном входе [c.33]

Рис. 7.40. Шестипрорезной мальтийский механизм, характеризующийся теоретически безударным входом цевки в прорез и плавным окончанием поворота креста. Механизм допускает изменение углов прореза, установку сменных крестов с различным числом прорезов при неизменных радиусе R цевки и межосевого расстояния А.

Подход к выбору оптимального числа лопаток некоторое время оставался дискуссионным ввиду несоответствия результатов экспериментальных исследований, проведенных в различных организациях. Это несоответствие можно объяснить недооценкой су-ш,ественного влияния угла j на оптимальные значения и и /Со-При изменении угла по сравнению с его расчетным значением происходит рассогласование величин Рт и uJOq. Это приводит к тому, что при безударном входе в РК имеются значительные потери с выходной скоростью и, наоборот, при минимальных выходных потерях энергии — ударный вход в РК. [c.165]

Применяются также батарейные цикло ны БЦ с элементами с внутренним диаметром 254 мм, имеющими закручивающие циклонные аппараты из восьми лопаток безударного входа. Для типовых котлов паропроиз-водительностью 6,5—20 т/ч разработана шкала типоразмеров БЦ (ОСТ 24.838.03) характеристики этих БЦ см. в табл. III-7 и на рис. III-32. Разработана также шкала типоразмеров БЦ для котлов 25—320 т/ч (т бл. III-8 и рис. III-33). [c.79]

Закрутка потока по степенной зависимости от радиуса. Отступая от условия ur== onst, можно спроектировать ступени для безударного входа потока с мало закрученными и совсем незакручен-ными РЛ и НЛ даже при относительно малых величинах di. Во многих случаях за счет выбора опти- [c.191]

Сказанное выше относится как к ступеням, в которых при малых осевых зазорах обеспечивается безударный вход на РЛ, так и к ступеням с отличными от нуля углами атаки при бг—О. В последнем случае углы атаки могут быть значительными, однако их величина с ростом б будет меняться не слишком сильно. Действительно, согласно опытным данным (рис. XII.8), снижение к. п. д. ступеней 4 и 5 с ТННЛ при возрастании 6z приблизительно одинаково, хотя в первых двух расчетный градиент степени реактивности не выдержан даже для малых зазоров 6z и их РК обтекаются с углами атаки. В ступени же 5 при малых 62 вход потока на РК почти безударный. [c.211]

Таким образом, для получения при приемлемых гидравлических сопротивлениях высоких значений g с одновременной ликвидацией прорыва грубых частей в сброс поворотные лопатки принципиально не пригодны. Безударный вход потока на эти лопатки может быть обеспечен только при определенном угле их наклона, например при а=30°, когда угол р между кормовой частью лопатки и потоками равен нулю. При а>30° и Р>0 сопротивление завихрителя резко возрастает, что вынуждает выполнять лопатки без перекрыши. Увеличение ширины лопатки приводит к существенному повышению с5р- В связи с этим был разработан и испытан завихритель (ом. рис. 1-11,в), состоящий из рассекателя Dp/Dk=0,33, 12 неподвижных плоских лопаток с безударным входом, а=50°, D 6p/ >k=0,8 и перекрышей р= =1,2 [Л. 88], на котором при L /Dk=1,2 была достигнута максимальная по сравнению с другими конструкциями величина g - Однако величина Sp оказалась у него все же выше, чем при варианте ТЭС Марица-Восток-2 (рис. 2-28, кривые I и 4). Дальнейшее снижение с5р при неизменном значении g было достигнуто уменьшением р до 1,0 (см. кривые 1, 4 и 5). [c.98]

Введем та1кже отношение любой угловой скорости ш турбинного колеса <к его угловой скорости со в номинальном режиме,, при KOTOipOM осуществляется безударный вход жидкости [c.60]

Рассчитываемый гидротормоз для улучшения кавитационных свойств следует снабдить наклонными лопатками. В результате будут сокращены потери напора на удар при входе на колесо. Одновременно ) величится расход жидкости через рабочую полость ридромотора. Как показывает опыт, профилирование насоса с плоскими лопатками на безударный вход означает повышение расхода, т. е. повышение момента гидротормоза примерно на 20—25%. [c.58]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...