О характере распределения давления

В насосах с односторонним входом вследствие асимметричности рабочего колеса (передний диск, в котором выполнено отверстие для входа жидкости, имеет меньшую площадь, чем задний диск) возникает осевая нагрузка на колесо, которая стремится сместить его вместе с валом, на который оно насажено, в сторону всасывающего патрубка. О характере распределения давления на передний и задний диски колеса можно судить по эпюрам давлений, показанным на рис. 14.7. [c.193]

О характере распределения давления [c.212]

В результате опытных исследований была получена обширная информация о характере распределения давлений внутри помещения при различных стадиях развития пожара. Как известно, при неоднородном температурном поле в газовой среде, заполняющей помещение, распределение давлений по высоте помещения описывается следующей формулой [c.47]

Заметим, что сказанное до сих пор сохраняет свое значение для какой угодно материальной системы, а не только для твердого тела. Но если, как мы здесь это допускаем, речь идет о твердом теле, то оказывается более удобным для действительного определения общего характера распределения давлений принять систему отсчета, неизменно связанную с телом (с началом в центре тяжести или в закрепленной точке тела). Если, как это уже делалось несколько раз, мы выразим абсолютные производные от Q и АГ посредством производных относительно заранее выбранных осей, неизменно связанных с твердым телом, то уравнения (6) примут вид [c.11]

Из данного выражения видно, что давление от поступательного движения колодки пропорционально абсциссе рассматриваемой точки колодки. Это выражение весьма удобно для графической интерпретации характера распределения давлений по длине колодки. Если отложить абсциссы точек касания колодки со шкивом от центра О в направлении положения этих точек на окружности, то геометрическое место точек концов этих отрезков примет вид [c.112]

Близость режимов течения газа в лопаточных венцах большинства авиационных турбин к критическим весьма существенна влияет на характер распределения перепадов давления между ступенями при изменении общей степени понижения давления и приводит к сохранению почти неизменных значений степени понижения давления в первой ступени (ступенях) в широком диапазоне режимов работы турбины в целом. Наглядное представление о характере распределения Ят по ступеням на различных режимах можно получить с помощью рис. 7.3, где сплошными линиями изображено изменение параметра расхода в зависимости от я для первой, второй и третьей ступеней трехступенчатой турбины. При этом для [c.228]

Сопротивление давления в соответствии с формулой (8.19) представляет собой сумму проекций на ось двигателя сил избыточного давления, действующих на всю внешнюю поверхность гондолы двигателя. Его значение зависит от формы гондолы и характера распределения давлений вдоль ее образующей. На рис. 8.1, внизу, дана картина распределения давлений вдоль струи тока Н—1—2—вх, поверхности гондолы вх—М—М —К и выходной струи. [c.243]

При некотором давлении среды pim скачок входит в минимальное сечение сопла и здесь исчезает (рис. 8.16, зона IV). В этом сечении параметры потока критические, но перехода в сверхзвуковую область не происходит. Линия ОЕ является границей между дозвуковыми и сверхзвуковыми режимами сопла. При Ра>Р т скорости во всех точках сопла дозвуковые и сопло переходит в четвертую группу режимов. Для этой группы характерны последовательное расширение потока в суживающейся части и сжатие в расширяющейся части сопла. Минимум давления достигается вблизи минимального сечения. Известно, что таков характер распределения давлений в трубах Вентури, применяемых для измерения расхода газа. [c.236]

Вид анизотропии не влияет на характер распределения давления, определяемого величиной (1.20.24), (1.20.62). В выражениях для компонент Ож, Оу (1.20.24) влияние анизотропии, согласно (1.20.21), (1.20.60) определяется величиной х у (1.20.60), влияние анизотропии проявляется величиной константы С (1.20.24), (1.20.62), определяемой из граничных условий. [c.256]

Характер распределения давлений — нормальных напряжений по поверхности резца влияет на его затупление. Точный характер распределения до настоящего времени не известен. Причина тому — сложное строение древесины, разнообразие ее физико-механических свойств при различных скоростях нагружения и малые, часто соизмеримые с размерами клетки, величины поверхностей контакта с гранями резца. Поэтому в основе теорий резания лежат предположения — гипотезы о распределении давлений. Эти предположения прежде всего относятся к весьма (абсолютно) острому резцу. В этом случае действие резца на древесину сводится к действию одной передней грани, так как поверхность контакта задней грани с древесиной можно считать равной нулю, а действие режущей кромки представляется как действие малого краевого участка передней грани. [c.42]

При шероховатости в пределах 9-го класса фактическая площадка контакта приобретает более правильную форму, но характер ее свидетельствует о значительной пластической деформации, сопутствующей смятию гребешков микронеровностей, и о дискретном характере распределения давления. При еще мень-имеет почти правильную [c.466]

На неавтомодельных режимах течения при возникновении отрыва потока в осесимметричных соплах в сечении отрыва возникает кольцевая линия (или точнее, зона) отрыва, обнаруживаемая визуализацией течения, например, методом саже-масляного покрытия. Давление на внутренней поверхности сверхзвукового сопла в зоне отрыва может быть как постоянным, так и не постоянным по мере приближения к срезу сопла оно стремится к уровню статического давления в окружающей среде. Это следует из кривых распределения давления как осесимметричного, так и трехмерных сопел на неавтомодельных режимах течения (рис. 6.5-6.8). На примере осесимметричного сверхзвукового сопла (рис. 6.5) по отклонению характера распределения давления от автомодельного видно, как с уменьшением тг отрыв потока перемещается внутрь сопла к критическому сечению и при тг < 2 этот отрыв происходит практически сразу же за критическим сечением сопла (х < 0,2). По кривым распределения давления при этом видно также, что в отрывной зоне еще происходит рост статического давления по длине сопла по мере приближения к срезу сопла это косвенно свидетельствует о достаточно интенсивном вихревом движении в узкой образовавшейся отрывной зоне непосредственно за критическим сечением между стенкой сопла и границей струи. [c.269]

Из изложенного следует, что параметр Л1 зависит главным образом от конфигурации граничных поверхностей, но в определенных условиях и от числа Re. Для геометрически подобных сопротивлений при одинаковых числах Re значения будут одинаковы. При малых числах Re второй член правой части формулы (6.20), т. е. Лl/Re, играет определяющую роль в величине с. но при возрастании Re этот член становится малым, и, следовательно, число Re и вязкость перестают влиять на значение Сс при Re - оо с кв- Величина как видно из формул, определяется характером распределения безразмерного давления по внутренней боковой поверхности местного сопротивления или местным числом Ей. Число Эйлера может зависеть от Re, однако с возрастанием последнего значения Ей стабилизируются и определяются только геометрическими параметрами сопротивления и граничными условиями. Поэтому при больших числах Re, когда силы вязкости практически не влияют на сопротивление, динамическое подобие, а следовательно, одинаковые значения (. обеспечиваются только геометрическим подобием и одинаковыми граничными условиями. Верхней границей такого режима течения на участке сопротивления является значение числа Re, при котором в потоке вследствие больших скоростей возникает кавитация и происходит перестройка структуры течения, а значит, Ц/распределения давления. [c.146]

Из этой формулы вытекает, что для геометрически подобных местных сопротивлений при одинаковых числах Re значения будут одинаковы. При малых числах Не второй член (6-22), т. е. А /Ке, играет определяющую роль в величине но при возрастании Ке этот член становится малым, и, следовательно, число Не, а значит и вязкость, перестают влиять на величину при Не — оо будет См Скв- Величина Скв . как видно из формул, определяется характером распределения безразмерного давления по внутренней боковой поверхности местного сопротивления или местным числом Ей. Число Эйлера может зависеть от Не, однако, с возрастанием последнего значения Ей стабилизируются и определяются только геометрией и граничными условиями. [c.159]

Полученные данные о распределении давления позволили установить характер изменения волнового сопротивления от интенсивности инжекции. Это изменение определяется зависимостью относительной величины коэффициента волнового сопротивления С в = [c.413]

Значительное число параметров, определяющих гидродинамический и тепловой режимы, при течении жидкости в загруженных сечениях (трубные пучки, засыпки и т. п.), не позволяет решить задачу аналитически. В этих условиях единственным способом установления расчетных закономерностей теплообмена и сопротивления является обобщение опытных данных на основе теории подобия. Представление о характере течения потока в загруженных сечениях может быть получено в результате изучения распределения давления и теплоотдачи по поверхности трубок в пучках различной конфигурации. Отвлекаясь от влияния температурного фактора, изучение теплоотдачи можно осуществить методом аналогии между диффузией и теплообменом. [c.251]

Именно этим объясняются отмеченные выше странности в характере зависимости < =/(ф). В самом деле, как указано при выводе уравнения Лапласа для скорости звука, любое слабое возмущение, в том числе и изменение давления, распространяется в сжимаемой среде со звуковой скоростью. Если в некоторый момент времени давление газа за соплом р несколько уменьшить, то волна разрежения распространится вдоль потока в направлении, противоположном направлению истечения потока вдоль сопла установится новое распределение давлений (при том же, что и раньше, значении давления газа перед соплом р ), и скорость истечения возрастет. При этом следует отметить, что волна разрежения будет распространяться вдоль сопла с относительной скоростью (a—w). Рассмотрим теперь случай, когда давление среды, в которую истекает газ, р , равно р и скорость истечения соответственно равна местной скорости звука при дальнейшем снижении давления среды ниже р волна разрежения не сможет распространиться вдоль сопла, так как ее относительная скорость a—w) будет равна нулю вследствие того, что в этом случае w=a. Никакого перераспределения давлений вдоль сопла не произойдет, и, несмотря на то, что давление среды за соплом снизилось, скорость истечения останется прежней, равной местной скорости звука на выходе из сопла. По образному выражению О. Рейнольдса, в этом случае поток в сопле не знает о том, что давление за соплом [c.282]

При исследовании задачи о скольжении цилиндра по границе вязкоупругого основания в 3.3 установлено, что сопротивление движению цилиндра существует даже при отсутствии тангенциальных напряжений в области контактного взаимодействия. Для упругих тел при сохранении предположения об отсутствии сил трения на площадке контакта, как известно, сопротивление их относительному скольжению равно нулю (см. 3.2). Причина этого явления заключается в обратимости упругих деформаций, в силу чего область контакта и контактные давления для упругих тел распределены симметрично относительно оси симметрии движущегося цилиндра. Не так обстоит дело при взаимодействии вязкоупругих тел. Как показано в 3.3, центр площадки контакта и точка, в которой контактные давления достигают своего максимального значения, сдвинуты по направлению к переднему краю области взаимодействия. Именно в силу такого характера распределения напряжений и возникает сопротивление при относительном скольжении вязкоупругих тел. [c.174]

О)поставление контактных давлений показывает (см. рис. 16, 1-й квадрант), что по абсолютному значению результаты МКЭ лучше согласуются со значениями напряжений, приведенными в работе [72], а по характеру их распределения — с данными работы [12]. [c.43]

В отличие от данных работы [262], давления, отмеченные кружками на рис. 18, при подходе к угловой точке неограниченно возрастают, что качественно согласуется с поведением решений в задачах о внедрении штампов в упругие тела [45, 48]. Отметим также, что значения суммарных усилий на площадках взаимодействия, полученные по результатам настоящих расчетов интегрированием контактного давления, в обоих случаях точнее, чем в работе [262], соответствуют исходному значению нагрузки. Имеющиеся расхождения значений и характера распределения контактных напряжений, на наш взгляд, объясняются недостаточной степенью дискретизации зоны контакта, проведенной в работе [262], где взаимодействие тел на участке малой протяженности анализируется лишь в 9 узлах, большая часть из которых попадает в зону раскрытия. [c.45]

Значения основных компонентов тензора напряжений оее и Ог в момент времени / = 155 ч приведены в табл. 7 (над чертой — значения напряжений при изотропной ползучести, под чертой — при анизотропной). Как видно из таблицы, характер распределения напряжений при анизотропной ползучести сохраняется таким же, как и при изотропной. Максимальное расхождение по напряжениям не превышает 8 %. Практически не изменяется и зона контакта. Распределение контактного давления р вдоль оси г показано на рис. 23 штриховой линией. [c.127]

Очень важно довести до сознания учащихся условность самого понятия напряжения смятия . Строго говоря, это не напряжения, так как термин напряжения применяется для выражения интенсивности внутренних сил, а здесь мы имеем дело с силами, внешними по отношению к каждой из деталей соединения. Итак, при соприкосновении деталей под нагрузкой возникают распределенные по поверхности контакта силы взаимодействия, возникает давление одной детали на другую. Условно принимают, что давление равномерно распределено по поверхности контакта и в каждой точке нормально к этой поверхности. Условимся, как это принято, называть это давление напряжением смятия и обозначать сгсм- Значит, в данном случае условно называем поверхностную интенсивность внешних (а не внутренних ) сил напряжением. Заметим, что термин давление употребляется в прямом смысле, т. е. это сила, отнесенная к площади (кстати, выражение удельное давление , встречающееся в учебной литературе, тавтологично). Принятое допущение о характере распределения давлений позволяет обосновать, почему в случае контакта деталей по поверхности полуцилиндра роль площади смятия играет прямоугольник —диаметральная проекция поверхности полуцилиндра. Мы не склонны настаивать на том, чтобы давать этот вывод учащимся. Он элементарен, надо составить уравнение равновесия сил, показанных на рис. 9.1, но [c.96]

Подобным же недостатком страдают и опыты Бюхе. Здесь для получения одного и того же коэф-та вязкости различные масла нагревались до разных и затем определялся коэф. Я при одной и той же нагрузке и разных скоростях. Фиг. 15 опять показывает такой же характер изменения А, какой дает ф-ла, но отдельные величины разнятся несмотря на одну и ту же вязкость. При этом мы не имеем сведений ни о характере распределения давления по оси ни [c.427]

Рассмотрим результаты исследований потока в непрофилиро-ванном клапане при различных открытиях, перепадах давления и степенях влажности. Распределение давлений по чаше и по образующим диффузора для перегретого и влажного пара при двух отношениях давлений га=Ра1ро позволяет отметить следующие особенности. На перегретом паре вдоль чаши давление падает и достигает минимальных значений в точке 4, затем интенсивно растет между точками 4 я 5. На диффузорном участке происходит отрыв потока от поверхности чаши. На входном участке диффузора давление также снижается и достигает минимальных значений в различных точках в зависимости от режима (ga). Далее следует область подъема давления в расширяющемся диффузоре. По мере перехода к сухому насыщенному и влажному пару перед клапаном характер распределения давлений по обводам чаши и диффузора меняется. Растут относительные давления и уменьшается интенсивность диффузорных участков в точках обвода чаши. Снижается восстановительная способность диффузора, и при высокой влажности (г/о>40 %) восстановление статического давления в диффузоре практически не происходит. Качественно распределение давлений вдоль диффузора сохраняется одинаковым для исследованных режимов (ба). [c.245]

Важное место в практической работе занимает исследование осесимметричного напряженно-деформированного состояния автомобильных шин, поскольку аккуратное решение контактной задачи для шины, подверженной локальным эксштуатационным нагрузкам, а также проектирование новых перспективных моделей не могут осуществляться без ясного представления о характере распределения усилий в нитях корда и об особенностях деформирования наиболее ответственных элементов шины при нагружении внутренним давлением. Эта задача всегда вызывала и продолжает вызывать неизменный интерес со стороны многих ученых, так как позволяет путем несложных расчетов выяснить работоспособность той или иной модели пневматической шины и тем самым оценить достоверность положенных в ее основу гипотез. [c.233]

На рис. 1. И, а представлены кривые распределения давленйя по рядам коридорного пучка по опытам Г. А. Михайлова. Видно существенное отличие характера омывания первого ряда и глубинных рядов. Если при омывании первого ряда характер распределения давления близок к условиям омывания одиночного цилиндра, т. е. при 85° > ср > О имеет место падение давления [c.17]

При решении динамической упругопластической задачи возникает вопрос о пространственно-временной аппроксимации процесса взрывной запрессовки трубки в коллектор. На рис. 6.3 представлена схема расчетного узла ячейки коллектора для расчета собственных напряжений и деформаций. Здесь Явн — внутренний радиус трубки б — толщина трубки, S — толщина стенки коллектора а — ширина перемычки между отверстиями. Выбор величины радиуса Ян проводится посредством численных расчетов из условия инвариантности НДС от Rh при неизменных характере и уровне импульсной нагрузки при взрыве. Расчет НДС проводится в осесимметричной постановке и отражает ряд существенных особенностей процесса запрессовки трубки в коллектор. К ним относятся возможность учета сложного характера распределения во времени и пространстве давления на внутренней поверхности трубки, обусловленного неодновременной детонацией цилиндрического заряда. Кроме того, с помощью специальных КЭ достаточно хорошо моделируется условие контакта трубки с коллектором в процессе прохождения прямых и отраженных волн напряжений при динамическом нагружении. Учет указанных особенностей позволяет рассчитывать неоднородное поле напряжений и деформаций по высоте трубки (толщине коллектора) и, следовательно, достаточно надежно при учете общ.их, остаточных и эксплуатационных напряжений проанализировать НДС в зоне недовальцовки, в которой инициировались имеющиеся разрушения в коллекторе. [c.334]

К сожалению, в [197] не дано полное качественное разъяснение физической стороны явления. К числу жестких следует отнести допущение о пренебрежении осевой составляющей скорости. Для расчета профиля температуры необходимо знать характер распределения окружной скорости, который зависит не только от термодинамических параметров потока газа на входе в камеру энергоразделения вихревой трубы, но и от ее геометрии, а также от давления среды, в которую происходит истечение. Остановимся менее подробно на теоретических концепциях Шепе-ра [255] и А.И. Гуляева [59—61], рассматривавших процесс энергоразделения как результат обмена энергией в противоточном теплообменнике класса труба в трубе. Сохранив в принципе основные идеи представителей третьей фуппы гипотез, Шепер рассматривал ламинарный теплообмен. А.И. Гуляев, сохранив основные моменты физической картины Шепера, заменил лишь конвективно-пленочный коэффициент теплопередачи турбулентным обменом. Эти рассуждения не выдерживают критики по первому критерию оправдания, так как предполагают фадиент статической температуры, направленный от оси к периферии, что противоречит экспериментальным данным [34—40, 112, 116]. Однако опыты Шепера [255] и А.И. Гуляева [59-61] позволили сделать некоторые достаточно важные обобщения по макроструктуре потоков в камерах энергоразделения вихревых труб [c.167]

Выбранный нами профиль крыла таков, что передняя кромка крыла имеет форму цилиндра. Это позволяет нам, пользуясь полученными выше результатами изучения обтекания цилиндра, сделать некоторые заключения о характере обтекания передней кромки крыла и о распределении давлений со стороны потока на верхнюю и нижнюю поверхности крыла. Поскольку вся картина обтекания крыла суш,ественно зависит от величины угла атдки и при больших углах атаки эта картина сильно усложняется, мы будем рассматривать обтекание крыла при небольших углах атаки (5°—10°). [c.555]

Методом конечного элемента можно непосредственно рассчитывать участки оболочки со шлюзом. В качестве примера на рис. 1.28 и 1.29 показано распределение усилий по вертикальному и горизонтальному сечениям в оболочке, проходящим через ось шлюза, от продольных сил преднапряжения сооружения 10 000 кН/м (интенсивность обжатия бетона — 8,33 МПа) и его кольцевого обжатия внешним давлением 5,2 МПа. В расчете рассматривалась цилиндрическая оболочка с радиусом срединной поверхности, равным 23,1 м, толщиной стенки 1,2 м, увеличенной в зоне шлюза диаметром 3 до 2 м. При определении в вертикальном сечении усилий Оу, направленных перпендикулярно к направлению нагрузки, рассматривались три варианта решения оболочки без утолщения у шлюза с утолщением, расположенным симметрично срединной поверхности с утолщением с внешней стороны. При отсутствии утолщения максимальные растягивающие напряжения, действующие перпендикулярно к нагрузке, равны интенсивности обжатия, рис. 1.29, а при увеличении толщины оболочки симметрично с двух сторон максимальные напряжения растяжения (Ту соответственно снизились при размещении утолщения с наружной стороны максимальные растягивающие напряжения сгу, действовавшие по центру утолщения, составляли 6,8 МПа, т. е. уменьшились по сравнению с напряжениями для оболочки без утолщения незначительно. Усилия в направлении нагрузки по этому сечению при симметричном и несимметричном размещениях утолщения были близки между собой. Характер распределения в вертикальном сечении моментов, действующих в вертикальном направлении, соответствует моментам при внецентренном сопряжении двух цилиндрических оболочек. Из рисунка видно также, что концентрация максимальных сжимающих напряжений, действующих по горизонтальному сечению в направлении нагрузки, вследствие утолщений снизилась в два раза. [c.49]

На рис. 4.3 и 4.4 приведены также распределения напряжений, вычисленные по упрощенной осесимметричной схеме МКЭ (см. рис. 4.1), состоящей из 512 четырехугольных квадратичных элементов изопараметри-ческого типа. Сетка построена со сгущением в галтельном переходе патрубка в корпус. Пластина принималась нагруженной по наружному краю осесимметричными усилиями, равными усредненным по контуру оболочки, примыкающей к патрубку, мембранными усилиями N = 0,5(а + а,) = = 0,75рЛ. Сопоставление характера распределения компонент напряжений в соответствующих сечениях патрубковой зоны и максимальных значений этих компонент (1 — трехмерная схема, 2 — осесимметричная) позволяет сделать заключение о применимости двумерных схем для исследования эксплуатащюнной нагруженности сосудов давления АЭС. Эти схемы оказываются и более эффективными с вычислительной точки зрения, поскольку требуют в 4 раза (для выбранных параметров сетки МКЭ) меньше машинного времени, чем трехмерная. [c.125]

Рейнольдса капель Кек = й(к1с1— jI/vi, подсчитанных по относительной скорости капель, и углов скольжения pH = ar os( i 2)/( i с2 ) (изоклины скольжения) для капель диаметром 5 мкм при дозвуковой скорости М = 0,78, давлении на входе р,о=0,1 МПа и расходной степени влажности у4=0,2. Поток проходящих капель ограничен двумя предельными траекториями Г1(дг) и Г2( ). Теневая зона чисто парового течения у спинки профиля, куда капли данного диаметра могут попасть лишь в результате отражения или срыва пленки, начинается вблизи передних кромок. Из сравнения видно, что области наибольших значений относительных скоростей капель и углов скольжения не совпадают. Максимальное рассогласование по углу между векторами скоростей фаз наблюдается в окрестности передних кромок, которые выполнены с относительно большим радиусом скругления и сильно возмущают набегающий паровой поток. Вторая зона больших угловых скольжений расположена в межлопаточном канале, в области максимальных значений кривизны спинки профиля и средней линии тока паровой фазы. Отмеченный характер распределения углов Рк в потоке [c.142]

С планетарным распределенном давления связана сложная система во.здуишых течений. Нек-рые из них сравнительно устойчивы, а другие постоянно изменяются в нространстве и во времени. К устойчивым воздушным течениям относятся пассаты, к-рые направлены от субтропич. широт обоих полушари) к экватору. Сравнительно устойчивы также мусс о-н ы — возд. течения, возникающие между океаном и материком и имеющие сезонный характер. Б ср. широтах преобладают возд. течения аап. направления (с 3. на В.), Б к-рых возникают крупные вихри — ц и к л о-ны и антициклоны, обычно простирающиеся на сотни и тысячи км. Циклоны наблюдаются и в тро-лич. нтиротах, где они отличаются меньшими размерами, но особенно большими скоростями ветра, часто достигающими силы урагана (т, н. тропич. циклоны). В верх, тропосфере и ниж. стратосфере часто возникают сравнительно узкие (в сотни км шириной) струйные точения, с резко очерченными границами, [c.134]

Оценку прочности сосуда давления разумно проводить по максимальным значениям напряжений Tj в направлении армирования. О характере их распределения можно судить по рис. 4.21. На первых шагах нагружения (на рис. 4.21, а даны результаты расчета для 1-го и 10-го шагов нагружения) по всей длине меридиана напряжения на внутренней (г = 0) и наружной (г = К) поверхностях различны, т. е. оболочка находится в моментном напряженном состоянии. С ростом нагрузки (на риС. 4.21, 6 даны результаты для 30-го и 40-го шагов нагружения) состояние днища приближается к безмо-ментному на всей длине (за исключением зоны действия дополнительного контактного давления). [c.189]

Шестая группа — винтовые пары. Это, в первую очередь, передача винт — гайка. Среднее давление в паре трения передаточный винт — гайка мало. Распределение износа в радиальном направлении связано с деформацией деталей под нагрузкой, а по длине — с раздачей усилий по виткам гайки и изменениями в раздаче с течением времени. Достаточные сведения о характере микроизменения поверхностей трения отсутствуют. [c.266]

При расчете оболочки на действие реакции ложемента (рис. 45) критическая реакция Nytp (результирующая давления на ось у) вычисляется в зависимости от характера распределения нагрузки в окружном направлении по формулам табл. 13. При этом критическое давление ркр определяется по зависимостям, приведенным в табл. 12. [c.105]

Распределение внутренних напряжений вдоль оси Оу при нагружении упругой полуплоскости давлением ро, равномерно распределённым по отрезку —а X а, у = 0 , иллюстрируется графиками, представленными на рис. 4.5. Построенные графики позволяют оценить характер влияния параметра к, характеризующего степень дефектности границы у — h, па, характер распределения максимальных касательных напряжений Гщах (рис. 4.5,а) и компоненты ах напряжений (рис. 4.5,5). Для больших значений параметра к распределение максимальных касательных напряжений и компоненты <Тх подобно их распределениям для случая однородного упругого полупространства (кривые 1). Для малых значений к (кривые 2 и 3) напряжения имеют скачок на Г (т.е. при у = h), причём скачок тем больше, чем меньше значение к. Интересно отметить также, что компонента (7х напряжений при малых значениях к становится отрицательной вблизи линии дефектов Г при приближении к ней со стороны границы упругой полуплоскости, т.е. в этом месте возникают растягивающие напряжения, которые могут вызвать возникновение трещин. [c.216]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...