Теплопроводность течении по трубе

Теплопроводность и вязкость газов представляют собой процессы переноса энергии и количества движения. Механизм явлений переноса одинаков, поэтому интенсивный теплообмен при течении газа по трубе сопровождается значительным перепадом давления вдоль потока. При конструировании теплообменников этот перепад желательно сделать возможно меньшим, особенно в тракте низкого давления. [c.108]

Расчет конвективного теплообмена при постоянном тепловом потоке в стенку. Зная распределения и и е, можно рассчитать теплообмен при течении жидкого металла по трубе, на некотором участке которой подводится тепловой поток постоянной интенсивности Как и раньше, течение происходит в продольном магнитном поле. В этом случае магнитное поле не взаимодействует с осред-ненным течением, поэтому в уравнении энергии джоулеву диссипацию можно не учитывать. В предположении, что теплопроводность вдоль оси мала по сравнению с радиальной, получим уравнение энергии для несжимаемой жидкости в виде [c.571]

I. Вначале рассмотрим случай полностью развитого (стабилизированного) течения и теплообмена при постоянной температуре одной из стенок и теплоизоляции другой. Физические свойства жидкости будем считать постоянными, а теплопроводность вдоль оси и теплоту трения не будем принимать во внимание. Воспользуемся методом последовательных приближений (итераций), разработанным Рейхардтом [Л, 1] и впоследствии примененным в [Л. 2 и 3] к задачам теплообмена при ламинарном течении в трубах. Метод основан на использовании двух соотношений, связывающих распределение температуры и распределение плотности теплового потока по сечению трубы. Составим эти соотношения вначале для случая, когда на внутренней стенке трубы (рис. 13-1) поддерживается постоянная температура сь а наружная [c.236]

Как отмечалось, экспериментальных работ по исследованию неустойчивой стратификации при смешанной конвекции в трубах немного. Наиболее информативными представляются работы [6, 7], в которых было реализовано опускное течение воды в обогреваемой (с постоянным по длине тепловым потоком в стенку б/ ,) трубе. Измерялся коэффициент теплоотдачи а = - (Г)) и определялось число Нуссельта Ми = си1/Х, в котором коэффициент теплопроводности вычислялся по среднемассовой температуре жидкости [c.51]

Для обработки опытных данных при турбулентном течении было применено обычное критериальное уравнение с введением эффективных значений теплопроводности и теплоемкости, которые определялись по среднеарифметической величине температуры газа. С учетом влияния длины трубы для среднего значения коэффициента теплоотдачи получено выражение [c.56]

Теплообмен при протекании в потоке первой стадии реакции. Проведенные эксперименты [3.28] подтвердили доминирующее влияние химической реакции в теплоносителе на интенсивность теплообмена. В исследованном диапазоне параметров полученные значения коэффициентов теплоотдачи до 7—8 раз превышают а/, рассчитанные по замороженным свойствам при тех же параметрах. Максимумы теплоотдачи соответствуют максимальным значениям эффективных теплопроводности и теплоемкости, минимальные величины коэффициентов теплообмена — переходной зоне между первой и второй, стадиями реакции диссоциации, где эффективные физические свойства приближаются к замороженным значениям. Гидродинамический режим течения оказывает существенное влияние на теплообмен (так же, как и для инертных газов). В качестве примера на рис. 3.1, а показано изменение по длине трубы температуры газа и стенки, а также вычисленного по экспериментальным данным числа Nua. Для сравнения показаны графики изменения Nu/, полученные при расчетах по замороженным свойствам. [c.65]

Влияние теплового потока на гидравлическое сопротивление при течении сплава РЬ—Bi в трубе диаметром 10 мм и lid —52 было исследовано в работе [9] при этом Re= (40—150) 10 , а тепловая нагрузка изменялась в пределах (О—8)- 0 ккал/(м -ч). Относительно небольшая теплопроводность этого металла приводила к заметным градиентам температуры по сечению потока жидкости даже при умеренных тепловых нагрузках. [c.56]

Использование метода диффузии от системы линейных источников тепла для определения коэффициента /), при нестационарном протекании процесса имеет свои особенности. Это связано, прежде всего, с необходимостью рассматривать в общем случае задачу в сопряженной постановке, так как процессы теплопереноса в теплоносителе и в стенках труб взаимосвязаны, а условия на границе с теплоносителем неизвестны. При использовании модели течения гомогенизированной среды удается избежать необходимости определения полей температур в стенках труб и заранее задать граничные условия, используя понятие коэффициента теплоотдачи, зависящего от граничных условий. При этом тепловая инерция витых труб. учитывается введением в систему уравнений, описывающих нестационарный тепломассоперенос в пучке, уравнения теплопроводности для твердой фазы, а изменение температуры труб во времени и пространстве идентично изменению температуры твердой фазы гомогенизированной среды. Система уравнений (1.36). .. (1.40), приведенная в гл. 1, позволяет рассчитать поля температур теплоносителя и стенки труб (твердой фазы), зависящие от продольной и радиальной координат в различные моменты времени, т.е. решить двумерную нестационарную задачу. В гл. 5 будет рассмотрена система уравнений и метод ее расчета, которые позволяют решить задачу и при асимметричной неравномерности теплоподвода. Однако, как показали проведенные исследования стационарных трехмерной и осесимметричной задач, коэффициент В,, определенный для этих случаев течения, остается неизменным при прочих равных условиях. Поэтому при экспериментальном исследовании нестационарного тепломассопереноса в пучках витых труб целесообразно ограничиться рассмотрением только осесимметричной задачи. Такая задача решена впервые, поскольку все предыдущие исследования ограничивались использованием одномерного способа описания процессов нестационарного теплообмена в каналах, когда рассматривается течение с постоянной по сечению канала скоростью и температурой, которые изменяются только по длине канала. При этом температура стенки определяется из уравнения Ньютона для теплового потока по экспериментальным значениям коэффициента теплоотдачи [24, 26]. [c.57]

Если пренебречь аксиальной теплопроводностью по сравнению с радиальной (в дальнейшем мы рассмотрим условия, при которых это допустимо), то дЧ]дх )=Ь, и мы получаем следующее уравнение энергии для ламинарного течения в круглой трубе [c.132]

Тесный пучок с осевым направлением жидкости. Необходимость исследования тесных пучков появилась в связи с развитием ядерной энергетики. К тесным относят пучки, в которых относительные расстояния между тепловыделяющими стержнями или трубками равны единице (s=d). Рабочая жидкость протекает внутри сложных каналов (ячеек), образованных соприкасающимися между собой трубками. Форма этих каналов изменяется в зависимости от компоновки труб в пучке и их размеров. При плотной упаковке труб в пучке температурное поле зависит не только от свойств жидкости и режима течения, но еще от геометрических размеров стержней или трубок и их теплопроводности. Закон распределения температуры по периметру трубки близок к косинусоидальному. Ярко выраженные максимумы температуры соответствуют линиям касания трубок. С увеличением скорости движения жидкости неравномерность распределения температуры уменьшается за счет проникновения турбулентности в узкие части ячейки. Влияние длины [c.201]

Инженеры не могли ожидать плодов перечисленных выше работ, хотя, конечно, они повлияли на их мышление. Во всяком случае, им больше приходилось на практике иметь дело с турбулентным течением жидкости в трубах, нежели с неподвижными газами в физике. На том, относительно примитивном, уровне состояния гидродинамики были необходимы упрощения, которые дали бы возможность рационально объяснить экспериментальные факты. Использовались два таких упрощения. Первое было введено Рейнольдсом (4874) и заключалось в уподоблении процессов переноса импульса, диффузии и теплопроводности, происходящих вблизи границы раздела фаз, бомбардировке поверхности раздела жидкостью, оторвавшейся от основного течения и приведенной, по крайней мере частично, к равновесию с поверхностью раздела. [c.30]

Пользуясь средними во времени и по сечению потока величинами, можно написать уравнение энергии в одномерном виде. Под q будем подразумевать поток тепла к смеси извне, от стенок трубы, пренебрегая теплопроводностью по направлению течения. [c.31]

Граничные условия для температуры состоят из условия адиаба-тичности внешней стенки и известной постоянной температуры во внутренней трубе и ребрах. Толщина ребер пренебрежимо мала, поэтому предполагается, что они имеют достаточно высокую теплопроводность для поддержания одинаковой температуры во всем ребре. Температура внутренней трубы и ребер не только постоянна по сечению, но остается постоянной и вдоль продольной координаты z. Такое условие может быть получено при течении во внутренней трубе конденсирующейся жидкости. [c.212]

Испытание тепловой трубы может дать ответы на многие вопросы. Простые испытания на смачиваемость фитиля и на отсутствие утечек могут дать гарантию, что труба будет работать как тепловая. Испытания на теплопроводность при соответствующим образом рассчитанных источнике и стоке тепла могут подтвердить данные о передаваемой мощности и характеристиках тепловой трубы. Испытания на долговечность (ресурсные испытания) тепловой трубы могут состоять в регистрации характеристик опыт ных тепловых труб в течение длительного периода времени могут быть проведены и ускоренные испытания, заключающиеся в металлургическом изучении материалов через заданные интервалы времени. Кроме того, испытания могут потребоваться для получения характеристик труб в переходных режимах. Мы сосредоточим свое внимание на испытаниях тепловых труб по выявлению их механической прочности, смачивания фитиля и рабочих характеристик трубы. [c.178]

Тепловой поток слабо влияет на гидравлическое сопротивление при течении жидких металлов, так как профиль температуры в потоке слабо зависит от него. Благодаря высокой теплопроводности жидкого металла при движении его в трубе температура в пристенных слоях не может значительно отличаться от температуры в ядре потока и, следовательно, вблизи стенок не могут возникнуть слои с большой (малой) вязкостью по сравнению с ядром потока, не может произойти [c.217]

В последнее время всесторонним теоретическим исследованием проблемы теплопередачи при движении жидкости в трубе занимался Рейхардт . В основу исследования он положил универсальный профиль скоростей при турбулентном движении, измеренный им самим в непосредственной близости от стенок. Всю область течения он разделил не на две, а на три зоны на зону чисто ламинарного течения на промежуточную зону, в которой действие молекулярной вязкости и теплопроводности сравнимо с действием турбулентного перемешивания, и на зону чисто турбулентного течения (ядро потока), в которой действие молекулярной вязкости и теплопроводности ничтожно мало по сравнению с действием турбулентного перемешивания. Для материальных характеристик, кроме коэффициентов вязкости и теплопроводности, а также удельной теплоемкости в каждой зоне берутся свои средние значения. Теория Рейхардта очень сложна, но зато она позволяет с единой точки зрения подойти к оценке всех до сих пор известных опытов, произведенных как при самых малых, так и при самых больших коэффициентах вязкости. Одним из важных результатов этой теории является опреде- [c.538]

В IV главе работы Навье рассматривается прямолинейное неустановившееся движение вязкой несжимаемой жидкости в трубе прямоугольного сечения и в цилиндрической трубе круглого сечения пол действием силы тяжести. Навье указывает на аналогию последней задачи с задачей теплопроводности для круглого цилиндра и даёт полное решение этой задачи в виде ряда по цилиндрическим функциям нулевого порядка. Из этого решения Навье получает как предельный случай и решение задачи о прямолинейном установившемся течении вязкой несжимаемой жидкости в круглой цилиндрической трубе под действием силы тяжести. Полагая в этом решении радиус трубки очень малым, Навье получает следующее выражение для средней скорости течения [c.16]

В течение 1967—1968 гг. появилось несколько статей в научной печати, большей частью в США, свидетельствующих о расширении области применения тепловых труб, которые использовались для охлаждения электронных устройств, для кондиционирования воздуха, охлаждения двигателей и т. д. [1-11, 1-12, 1-13]. Для этих целей разработаны, в частности, гибкие и плоские тепловые трубы. Главным достоинством тепловой трубы, привлекшим к себе внимание, являлась ее существенно большая тепловая проводимость по сравнению даже с такими прекрасными проводниками теплоты как медь, причем водяная тепловая труба с простым фитилем обладает в сотни раз большей эффективной теплопроводностью, чем медный стержень тех же размеров. [c.18]

Для измерения коэфициента теплопроводности готовой изоляции во время ее эксплоатации служит. измеритель теплового потока (по Е. Шмидту) ), который состоит из резиновой полоски с укрепленным на ней дифференциальным термоэлементом и который позволяет измерить тепловой поток через изоляцию в кал/м нас. Измерительная полоска оборачивается вокруг изоляции трубы или прижимается к плоской изоляции. Для удаления мешающих измерениям влияний течения воздуха и т. п. на измеряемом месте ограничивается воздушное пространство футляром из бумаги или жести, стенки которого со всех сторон отстоят от измеряемого места на расстоянии, равном от 1 до 2 диаметров изоляции трубы. [c.1304]

По аналогии с молекулярной передачей трения и молекулярной теплопроводностью при ламинарном режиме рассматривают турбулентную вязкость и турбулентную теплопроводность при турбулентном режиме. Эти характеристики имеют существенно большую интенсивность, чем соответствующие молекулярные характеристики. Следует подчеркнуть, что турбулентная вязкость и турбулентная теплопроводность не являются физическими свойствами жидкости, а представляют собой характеристики конкретного потока например, при течении одной и той же жидкости с различными скоростями в трубах различного диаметра эти характеристики будут иметь различные значения. [c.222]

В работе Спэрроу и Зигеля [155] рассмотрен нестационарный турбулентный теплообмен в трубе при постоянном расходе и ступенчатом изменении температуры стенки во времени. В начальный момент времени температуры потока и стенкн равны и тепловой поток равен нулю. Уравнение энергии (4.1) решено интегральным методом. Расход жидкости и температура жидкости на входе приняты постоянными. Температура стенки изменялась во времени, но не менялась по длине канала. Безразмерный профиль скорости и коэффициент турбулентной температуропроводности приняты по известным данным для стационарного течения. Решение уравнения (4.1) должно удовлетворять уравнению чистой теплопроводности в начальный момент, так как в начале процесса теплообмен определяется чистой теплопроводностью, и для больших периодов времени должно удовлетворять стационарному решению. [c.86]

На рис. 3-2 приведены графики распределения температуры по сечению трубы при близких значениях числа Re. Наиболее равномерное распределение температуры по сечению трубы имеет место при течении воды. В этом случае толщина теплового пограничного слоя относительно невелика. Наоборот, при течении ртути наблюдается изменение температуры по всему сечению трубы вплоть до ее осн. Толщина теплового пограничного слоя практически равна ее радиусу. Это говорит о том, что даже в условиях турбулентного течения в трубе (Re>ReKp=2 300) решающую роль в переносе тепла в жидких металлах играет молекулярная теплопроводность. [c.130]

Отсутствие достаточно обоснованных представлений о механизме турбулентного переноса тепла в значительной степени задерживает теоретическое исследование теплообмена при турбулентном течении теплоносителя. Это замечание в первую очередь касается теплообмена в потоке теплоносителей с высоким значением коэффициента молекулярной теплопроводности, где наибольший перепад температуры приходится на турбулентное ядро потока. Основным методом теоретического исследования в настоящее время является использование гипотезы об аналогии переноса тепла и количества движения с теми или иными эмпирическими поправками. Так, например, в работах [Л. 1—3] при расчете коэффициента теплообмена при течении в трубе расплавленного металла отношение коэффициентов турбулентной диффузии количества движения и тепла (турбулентное число Прандтля Ргт= т/а,. предполагается постоянным по току и определяется затем путем сравнения расчета с результатами экспериментального исследования. К- Д- Воскресенский [Л. 4], Дженкинс и Дейсслер [Л. 5] развили далее полуэмпи-рическую теорию Прандтля применительно к теполносителям с низким значением числа Прандтля. При этом входящая в расчетное соотношение константа также может быть определена лишь путем сравнения расчета с результатами экспериментального исследования. [c.315]

При течении жидкости или газа по трубе, которой можно уподобить пространство между двумя ребрами, картина потока зависит от вязкости протекающего вещества, размеров трубы и скорости потока. При небольших размерах, малых скоростях и высоких кинематических вязкостях наблюдается так называемый ламинарный поток, при котором отдельные струи потока протекают по каналу приблизительно параллельными путями. При больших размерах, значительных скоростях и меньших вязкостях имеем турбулентйое движение, при котором отдельные струи потока интенсивно перемещаются и в поперечном направлении. Уже при сопоставлении обоих типов движений видно, что теплопередача в пограничном слое от стенки к текущей среде осуществляется при турбулентном потоке легче, чем при ламинарном. Это объясняется тем, что при турбулентном потоке постоянно происходит перемешивание частиц в поперечном направлении, при котором нагретые частицы перемещаются от стенок к середине потока, в то время как при ламинарном потоке передача в направлении, перпендикулярном к потоку, осуществляется исключительно за счет теплопроводности. [c.527]

За расчетную схему примем наиболее общий случай течения в вихревой трубе с дополнительным потоком (рис. 4.7). В этом случае режим работы обычной разделительной вихревой трубы представляет собой предельный при О- Используем понятие элементарного объема вращающегося газа dQ. = V nrdr. Условие осевой симметрии обеспечивает отсутствие фадиентов в направлении угловой координаты ф. В сформированном потоке вихревой трубы радиальные скорости пренебрежимо малы. В процессе построения аналитической расчетной цепочки можно использовать принцип суперпозиции, т. е. независимость законов движения по нормальным друг к другу осям координат. Процесс энергообмена в сопловом сечении считаем заверщенным. Определим предельно возможные по разделению энергетические уровни потенциального и вынужденного вихрей. Длина пути перемешивания и фадиент давления определяют предельный эффект подофева приосевого турбулентного моля при его переходе на более высокую радиальную позицию. При этом делается допущение о переходе в сечении, перпендикулярном оси. Осевой снос моля не учитывают. Вязкость и теплопроводность проявляют себя, если присутствуют фадиенты скорости и температуры. Поэтому при формировании свободного вихря вязкость будем учитывать, анализируя процесс затухания окружного момента [c.191]

Из опыта известно, что процесс теплоотдачи при ламинарном течении несжимаемой жидкости с постоянными физическими свойствами на основном участке круглой трубы определяется следующими восемью размерными величинами оу — средней по сечению трубы скоростью р — плотностью жидкости d — диаметром трубы к и с — вязкостью, теплопроводностью и массовой теплоемкостью жидкости gPAT — подъемной силой, отнесенной к единице массы жидкости, и а — коэффициентом теплоотдачи. Приняв за основные величины длину, время, массу и температуру, составить безразмерные комплексы, характеризующие явление, и определить их число. [c.227]

В качестве определяющей температуры здесь принята температура расплавленного металла определяющий размер — диаметр трубы. Уравнение (10-20) применимо при значениях чисел Пекле Реж4 = 20-г-10 ООО. Оно охватывает как ламинарный, так и турбулентный режимы течения металлического теплоносителя. Из-за высокой теплопроводности расплавленных металлов переход к турбулентному режиму не сопровождается резким изменением интенсивности теплоотдачи зависимость Nu от Ре носит плавный характер. Соотношение (10-20) применимо при относительной длине трубы l/d>30. Если lid меньше, то значение коэффициента теплоотдачи будет выше. В этом случае значение коэффициента теплоотдачи вычисленное по этой формуле, надо умножить на поправочный ко. эффициент = 1,7 (d//) . [c.297]

Методы косвенного определения температуры стенки и плотности теплового потока могут быть существенно упрюще-ны при малых значениях числа В1 = а6/Л.р, где — коэффициент теплоотдачи Хр — коэффициент теплопроводности материала стенки б — толщина стенки. Рассматривается нестадио-нарная задача теплообмена при течении теплоносителя продольно вдоль наружной поверхности трубы. Необходимо определить температуру наружной пове)>хности трубы Гр(х, т) и плотность теплового потока на ней р (х т) по измеряе- [c.183]

Жидкие металлы существенно отличаются по физическим свойствам от неметаллических жидкостей. Oihh имеют высокие температуры кипения при низких давлениях являются термически устойчивыми характеризуются высокой теплопроводностью, плотностью, а следовательно, и большой интенсивностью теплоотдачи. В отличие от неметаллических жидкостей в жидких металлах процессы молекулярной теплопроводности приобретают важную роль не только в пристеночной области, но и в турбулентном ядре потока. В предельном случае, когда X— оо, а числа Рг— 0, молекулярная теплопроводность становится основным способом переноса тепла, так как интенсивность конвективного теплообмена оказывается ничтожно малой. Температурное поле по поперечному сечению турбулентного -потока в жидких металлах имеет профиль, характерный для течения неметаллических жидкостей при ламинарном режиме в трубах (см. рис. 3-1). Поскольку в жидких металлах Рг -<1, то они характеризуются большой толщиной теплового пограничного слоя, см. уравнение (3-4)] и малой длиной начального участка тепловой стабилизации по сравнению с длиной начального участка гидродинамической стабилизации [см. уравнение (3-6)]. Малая длина участка тепловой стабилизации означает, что в жидких металлах наблюдаются значительные аксиальные температурные градиенты, которые могут иметь порядок величин, одинаковый с радиальными температурными градиентами, что в неметаллических жидкостях не имело места. Поэтому появляется необходимость учета переноса тепла за счет продольной молекулярной теплопроводности в жидких металлах при проведении как теоретических, так и экспериментальных исследований. [c.212]

Главное влияние на процесс теплообмена конденсирующегося пара со стенкой оказывает пленка конденсата, так как тепловое сопротивление ее отличается большой величиной вследствие низкой теплопроводности всех неметаллических жидкостей. Интенсивность отвода тепла от поверхности конденсации через пленку конденсата зависит от температурного напора, характера движения, физических свойств и толщины пленки. При вертикальном расположении трубы наблюдаются два основных режима движения пленки конденсата. В верхней части трубы пленка имеет ламинарный характер. Затем по мере увеличения ее толщины увеличивается скорость движения лленки и ламинарный режим двлжения ее переходит в турбулентный. При ламинарном движении пленки конденсата имеют место также два режима течения. В верхней части трубы наблюдается чисто ламинарное течение, а потом оно переходит в ламинарный волновой режим, при котором на поверхности пленки конденсата появляются капиллярные волны. [c.271]

Л - коэффициент теплопроводности, Вт/См.град) , 5 - соответственно местный и средний коэффициенты теплоотдачи, ВтЛм .град) - коэффициент турбулентной температуропроводности, м сек - коэффициент турбулентной вязкости, м /сек X - координата по направлению течения, м у - координата по толдане пленки, м R - радиус трубы, м S -средняя толщина пленки, и Р - смоченный периметр орошаемой поверхности, u d,- эквивалентный диаметр пленки (4F/P), и Т - температура, град w,w - соответственно местная и средняя скорость, м/сек v - динамическая скорость (/Тц,/р ), м/сек rj - безразмерная координата по [c.49]

Фирма Дженерал моторе [5] провела исследования по применению термоаккумулирования в подводных устройствах. Были использованы контейнеры с солью лития с погруженными в них трубами нагревателя, которые обеспечивали непосредственный обогрев за счет теплопроводности. Неизвестно, была ли сооружена и испытана система в целом, но термоаккумулирующая установка была не только сооружена, но и испытана. Для определения характеристик всей системы были использованы данные о работе других двигателей Стирлинга этой фирмы. Имеются сообщения об испытаниях по определению скорости разрядки теплового аккумулятора при использовании различных теплоизолирующих материалов, но, к сожалению, не приведены данные о времени и эффективности зарядки. Исследуемые фирмой Дженерал моторе системы оцениваются как по массовым, так и по объемным характеристикам. Последнее особенно важно при наличии ограничений на объем, например при использовании в военных целях или в космосе. Результаты расчетов на ЭВМ характеристик системы двигатель Стирлинга — тепловой аккумулятор приведены на рис. 5.2, а экспериментальные данные по термоаккумулированию для такой системы— на рис. 5.3. Из последнего графика следует, что при соответствующей теплоизоляции тепловая энергия может сохраняться в течение продолжительного времени на соответствующем температурном уровне. В рассмотренном случае даже спустя 6 сут после зарядки аккумулятор сохранял 78 % перво- [c.385]

Коэффициент теплоотдачи а в ккал1м ч град при вынужденном течении жидкости зависит от следующих величин средней скорости течения w в м сек, динамической вязкости в кг ч1м , удельной теплоемкости жидкости с в ккал кг град, коэффициента теплопроводности жидкости К в ккал1м ч град, удельного веса жидкости Т в кг/ж , диаметра трубы d в м, длины трубы I в м, ускорения силы тяжести g в м1сек . Вследствие невозможности определения коэффициента теплоотдачи по одному уравнению, охватывающему все указанные выше величины, обычно их комбинируют в следующие комплексы [c.172]

В ламинарном потоке тепло лоперек течения передается теплопроводностью, в турбулентном— теплопроводностью и конвекцией. Так как у неметаллических теплоносителей коэффициент теплопроводности сравнительно невелик, в турбулентном ядре тепло в основном переносится конвекцией. При этом основным термическим сопротивлением при передаче тепла поперек турбулентного потока является ламинарный подслой. В результате основное изменение температуры жидкости в поперечном сечении потока сосредоточивается у стенки, в турбулентном ядре температура изменяется сравнительно мало (рис. 11-7)- В жидких металлах теплопроводность велика и может конкурировать с процессом турбулентного переноса. 6 этом случае распределение температур будет существенно зависеть от теплопроводности. Из рис. Г1-7 следует, что жидкости с малыми числами Рг характеризуются равномерным переносом тепла по всему сечению трубы. [c.239]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...