Стабилизация гидродинамическая

Смеси идеальных газов 12 Сопло Лаваля 111 Сопряженные задачи 297 Стабилизация гидродинамическая 294 Стационарное течение газа 255 Степень турбулентности 275 Степени свободы молекулы 29 Среднелогарифмический температурный напор 436 Сублимация 86, 365 [c.475]

Для стабилизации гидродинамического режима получение поляризационных кривых удобно проводить на вращающихся. дисковых электродах. . [c.115]

Для стабилизации гидродинамических параметров потока электролита в зоне обработки на катодах делают входные и выходные насадки [97], длины которых составляют = (10—25) 8, 280 [c.280]

Эта задача определяет критическое число Грасгофа в зависимости от числа Рейнольдса поперечного потока. Естественно, что продув приводит к сильной стабилизации гидродинамической моды (рис. 69). Нейтральные возмущения медленно сносятся восходящим потоком с ростом Ке происходит слабое увеличение критической длины волны. При малых Ке имеем Сг, = Сго + А Ке К 28. О сюда критическая разность температур — о=К Мо/ ( ]3/г ). Таким образом, в обсуждаемом предельном случае сдвиг критической разности температур за счет продува пропорционален и1 и не зависит от вязкости и температуропроводности. [c.106]

На рис. 70 представлены результаты, демонстрирующие сильную стабилизацию гидродинамической моды неустойчивости с ростом числа Пекле. Как и в случае чисто гидродинамического предела, фазовая скорость критических возмущений мала — порядка разности максимальных скоростей в восходящем и нисходящем потоках. [c.106]

Приведем теперь данные о границах устойчивости течения на плоскости (Рг, Сг, ) для двух значений параметра Пекле (рис. 72). С ростом Ре стабилизация гидродинамической моды имеет место при всех числах Прандтля. Сильный рост в области малых Рг связан с тем обстоятельством, что в этой области параметром,определяющим устойчивость,служит, в сущности, не число Пекле, а число Рейнольдса Яе = Ре/Рг. Формулу сдвига критического числа перепишем в виде Сг = Сго + К (Ре/Рг) . При фиксированном Ре с уменьшением Рг критическое число Сг растет по закону 1/Рг . В области больших Рг параметром, определяющим границу устойчивости, становится число Пекле Ре, и при фиксированном значении этого параметра критическое число Грасгофа для гидродинамической оды практически не зависит от Рг. При значениях Ре = 1 и 3 имеет место Дестабилизация волновой моды, сопровождаемая понижением предельного [c.107]

При малых числах Прандтля неустойчивость обусловлена гидродинамическим механизмом (неподвижные вихри на границе встречных потоков). При Рг = О критическое число Грасгофа Сг = 495, что, естественно, совпадает с точкой потери устойчивости изотермического течения с кубическим профилем. С ростом числа Прандтля имеет место сильная стабилизация гидродинамической моды, физический механизм которой понятен при конечных Рг в области образования вихрей имеется устойчивая температурная стратификация, затрудняющая их развитие. [c.205]

Эта поправка вводится, когда перед обогреваемым участком трубы нет участка гидродинамической стабилизации и [c.66]

Температура воды на входе ,ki = 10° . Средняя скорость движения воды аи = 0,15 м/с. Перед обогреваемым участком трубки имеется участок гидродинамической стабилизации (рис. 5-4). [c.72]

Согласно (б-З) поправку на участок гидродинамической стабилизации e = Nur/Nur. T можно вычислить по формуле [c.75]

Расстояние от входа в трубу или канал до сечения, в котором динамические пограничные слои смыкаются, называется гидродинамическим начальным участком, или участком гидродинамической стабилизации. [c.334]

Эти цифры характеризуют теплоотдачу в трубе за пределами участка тепловой и гидродинамической стабилизации. Они могут существенно отличаться от действительности из-за зависимости физических свойств теплоносителя от температуры, а также из-за свободного движения. Поэтому на практике предпочитают пользоваться результатами экспериментального исследования теплоотдачи в трубах и каналах. [c.339]

Формула (12.72) может быть использована и для трубы, если L заменить на П это будет ясно, если учесть, что при гидродинамической и тепловой стабилизации величина L должна быть пропорциональна О. [c.479]

В трубах на участке гидродинамической стабилизации потока поверхностное трение определяется из простого уравнения [c.205]

Расстояние от входа в трубу до сечения, где динамические пограничные слои смыкаются, называется длиной участка гидродинамической стабилизации и.т. При входе в трубу в теплообмене участвует только тонкий пристенный слой жидкости у внутренней поверхности, ядро же потока пока в теплообмене не участвует. По мере удаления от входа в трубу толщина теплового пограничного слоя увеличивается. [c.299]

Ламинарное движение. Решения уравнения Навье — Стокса для участка гидродинамической стабилизации при неизменных физических свойствах жидкости можно представить в форме [c.147]

Решение полной системы уравнений для участка гидродинамической и тепловой стабилизации можно представить в виде [c.147]

Решение полной системы уравнений для участка гидродинамической и тепловой стабилизации при постоянной температуре стенки можно представить в виде [c.295]

Аналогично начальному участку гидродинамической стабилизации существует начальный участок тепловой стабилизации 1 . Качественный характер деформации эпюры температур на начальном участке тепловой стабилизации показан на рис. 2.39. Коэффициент теплоотдачи на начальных участках трубы уменьшается, так как вследствие увеличения толщины пограничного слоя растет его термическое сопротивление и падает градиент температуры. При турбулентном режиме течения ламинарный пограничный слой разрушается и коэффициент теплоотдачи увеличивается, затем стабилизируется при установившемся турбулентном режиме (рис. 2.40). На участках тепловой стабилизации коэффициент теплоотдачи принимает постоянное значение. Длина участка тепловой стабилизации при постоянной температуре стенки, при постоянных физических параметрах жидкости, при ламинарном режиме движения равна = 0,055 Ре и при турбулентном режиме / т = 50 d. [c.133]

При ламинарном режиме в любом сечении стабилизированного потока жидкости распределение скоростей представляет собой квадратичную параболу. При этом средняя скорость жидкости равна половине максимальной, которая приходится на ось потока. При турбулентном режиме основное изменение скорости происходит в вязком подслое, а в ядре потока скорость жидкости по всему сечению практически одинакова. Начальный участок трубы или канала, на котором устанавливается стабилизированное распределение скоростей жидкости, называется участком гидродинамической стабилизации. [c.208]

Дайте характеристику участкам гидродинамической и тепловой стабилизации потока при течении жидкости в трубах. [c.215]

Установлено, что участок / гидродинамической стабилизации при ламинарном режиме равен 0,05с Re, а при турбулентном —15d. [c.338]

Опыт и теория показывают, что наряду с участком гидродинамической стабилизации имеется,участок тепловой стабилизации, [c.338]

Приведенные формулы действительны, когда имеется участок гидродинамической стабилизации м относительная энтальпия среды на входе в канал Хвх меньше Хо. При положительных значениях X влияние q на ф следует учитывать лишь до определенных значе- [c.24]

Сальдо, метод расчета теплообмена излучением 380 Серое тело 373 Сжимаемость 128, 250 Скорость химической реакции 352 Смачивание 264, 297 Собственная температура 252 Среднелогарифмический температурныЛ напор 176, 447 Стабилизация гидродинамическая 200 [c.480]

Для стабильной работы электрохимических станков наиболее важным является применение следующих систем 1) автоматической стабилизации температуры и pH электролита 2) стабилизации гидродинамического режима трения электролита в МЭЗ 3) автоматического измерения и поддержания в определенных пределах концентрации и зашламленности электролита 4) автоматического управления работой отдельными механизмами станка, например механизмом подачи катода-инструмента 5) оптимального управления источником питания. [c.186]

С увеличением параметра У настз пает стабилизация гидродинамической моды. При = 1 она отсутствует при всех Рг (напомним, что эта мода имеет невязкую природу, а при W > 1 на профиле скорости нет точки перегиба). При = 1 и 10 при всех Рг неустойчивость вызьшается спиральной модой. При Рг наступает рэлеевская асимптотика Сг = а/Рг, где коэффициент а равен 204, 154 и 49,4 соответственно для = 0,1 1 и 10. Критическое волновое число вдоль всех кривых спиральной неустойчивости слабо меняется с Рг и примерно равно 3,5. [c.209]

Т.ребуемая степень дросселирования в основном определяется исходной гидродинамической характеристикой витка. На фиг. 212 показано влияние установки шайб на изменение гидродинамической характеристики. Дроссельные шайбы помимо выравнивания гидродинамической характеристики устраняют также пульсации потока, возникающие при некоторых гидродинамических и тепловых характеристиках испарительных труб и вызывающие возникновение кольцевых трещин в трубах. Для устранения пульсации потока необходимо применять большее дросселирование по сравнению с тем, которое требуется для стабилизации гидродинамической характеристики витка. [c.337]

Более благоприятная ситуация относительно неустойчивости границы абсорбер-пушер возникает в случае тангенциального облучения, когда облучающие ионы распространяются вдоль неустойчивой границы. В этом случае, как показано в работе [19], можно за счет пологого градиента плотности добиться в принципе не менее эффективной стабилизации гидродинамической неустойчивости на стадии ускорения, чем в случае абляционного ускорения в рентгеновских мишенях. Однако, как нетрудно понять, тангенциальная геометрия облучения возможна лишь в случае цилиндрических мишеней (плоскопараллельное сжатие топлива не представляет интереса для ИТС, поскольку оставляет неизменным значение параметра удержания рД), когда ионный пучок распространяется вдоль оси цилиндра, а имплозия топлива происходит по радиусу. На настоящий момент известно лишь одно предложение мишени такого типа, исходящее из ГНЦ РФ [c.54]

Непосредственно на срезе сопла газовая струя в жидкости резко расширяется от (2 - 3) с/ до (10 - 15) с1д, а по некоторым данным и более (до 30 0 при обратном набегании на сопло газовой каверны). Это объясняется большим различием плотностей газа и жидкости и пульсирующим характером истечения струи, который фиксируется визуально, фотографированием и другими методами. Расширение струи и газо-жидкостного потока в ванне также находится в широких пределах центральный угол раскрытия 0 = 12 - 26 град (по некоторым данным 30 град и более). Значения 0 зависят от свойств газа, жидкости и скорости истечения струи в ванну. В широких пределах находятся также и пульсационные характеристики струй, замеренные на холодных и горячих моделях, а также на полупромышленных и промышленных барботажных агрегатах. На холодных моделях при боковой продувке зарегистрирован отрыв газовых пузьфей от сопла, определяющий пульсацию струи, с частотой от 5 - 10 до 30 Гц в зависимости от режима продувки. На горячей модели при верхней вертикальной продувке замерены пульсации глубины лунки в пределах 20 - 25 % с периодичностью пульсаций 0,1 - 0,15 с. Следует отметить, что ассимиляция газа ванной независимо от ее механизма (абсорбция, хемосорбция, фазовый переход) способствует стабилизации гидродинамической неустойчивости струйного течения. При сильной ассимиляции течение струи можно рассматривать как квазистационарное. [c.83]

Сравнить значения местных чисел Нуссельта при ламинарном течении жидкости в круглой трубе в условиях постоянной плотности теплового потока на стенке, без предвключенного участка гидродинамической стабилизации (Nur) и при наличии такого участка (Nur x). Сравнение провести для относительных расстояний от входа в обогреваемый участок xld=, 2, 5, 10, 15 и 20. Число Рейнольдса принять Re =1800. [c.75]

Двуокись углерода при давлении р=10 МПа в количестве <3=0,02 кг/с поступает в круглую трубку диаметром d=4 мм, проходит участок гидродинамической стабилизации и с температурой <ж1 = 30°С поступает в обогреваемый участок трубки, где нагревается при постояпной плотности теплового потока на стенке 9с=8Х Х10 Вт/м=. [c.234]

Эксперименты показывают, что в действительности коэффициент теплоотдачи к гравитационной неиспаряющейся пленке в ла-минарно-волновом режиме изменяется по высоте обогреваемой поверхности в общем случае достаточно сложно [5]. В большинстве случаев естественное снижение коэффициента теплоотдачи на начальном участке гидродинамической и тепловой стабилизации сменяется его увеличением по мере развития волнового движения при этом во многих случаях полной стабилизации теплоотдачи не происходит на длинах, превышающих 2 м. Теоретически обоснованных методов расчета коэффициента теплоотдачи, отражающих указанную его немонотонность в направлении течения, в настоящее время не создано. В инженерной практике при ламинарно-волновом режиме течения (Re , < 1600) можно приближенно принять для расчета среднего значения а [c.180]

Длину участка тепловой стабилизации при ламинарном течении жидкости с постоянными теплофизическими свойствами и температурой на входе i = idem) для гидродинамически стабилизированного движения можно определить по формуле /нт/й = 0,055 Ре, при турбулентном движении /нт= (10ч-15) . Теплообмен в потоке несжимаемой жидкости описывается системой уравнений (17.14) (17.20) (17.22) и уравнением теплоотдачи. [c.300]

Наряду с участком гидродинамической стабилизации существует участок тепловой стабилизации рис. 17.2, а), на длине /т.став которого теплообмен между жидкостью и стенкой трубы (канала) осуществляется только в пределах теплового пограничнога слоя, а в центральной части потока сохраняется постоянная температура, равная температуре жидкости на входе в трубу (канал). При [c.208]

Обогрев опытной труГжи осуществляется конденсирующимся водяным паром. Первый участок длиной 370 мм (70 (1) не обогрев.зется и является участком гидродинамической стабилизации. Обогреваемый участок имеет длину 251 мм (48 d). Этот участок электролитическим способом покрынас ся слоем меди 2 толщиной [c.276]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...