Эквивалентный диаметр

В (10.9), справедливой для наиболее распространенного турбулентного течения при Re = 10 Ч-5 1 О и Рг = 0,6- 2500, определяющим размером является внутренний диаметр трубы d. Если это не круглая труба, а канал произвольного сечения, то формула (10.9) тоже применима, только определяющим размером будет эквивалентный диаметр канала d KB = 4F/n, где F — площадь поперечного сечения П — внутренний периметр этого сечения. [c.85]

Эквивалентный диаметр 85 Эксергетический КПД 55 [c.222]

Н. М. Жаворонковым была предложена несколько иная модель течения. Он исходил из предположения, что гидравлическое сопротивление шаровой укладки из частиц любой формы, в том числе и шаровой, зависит не только от потерь энергии на расширение и сжатие параллельных струек, но и от геометрии свободных зон между частицами. Характеристикой канала в этом случае будет эквивалентный диаметр da, определяемый как объемной пористостью т, так и величиной а , равной отношению поверхности элементов к объему насадки [38]. Тогда [c.41]

Несмотря на то что движение частиц и газа и, как следствие, характер расширения неоднородного псевдо-. сжиженного слоя существенно отличаются от однородного из-за отсутствия приемлемых корреляций для расчетов порозности неоднородных слоев, наиболее широко исполь-зуется уравнение (2.39), хотя иногда приходится вводить фиктивный эквивалентный диаметр [40]. [c.51]

Область стабилизации движения, как правило, невелика и не превышает эквивалентного диаметра канала (Явх/1> 1). Величина Яв уменьшается [c.296]

Эквивалентный диаметр канала [c.95]

Для жидкостей с числами Рг 0,7 теплоотдача при турбулентном течении в каналах некруглого сечения может быть приближенно рассчитана по формуле (5-7) с введением в качестве определяющего размера эквивалентного диаметра. Следовательно, [c.95]

При ж = 40°С для воды Vii = 0,659-10-8 м /с. Эквивалентный диаметр кольцевого канала [c.96]

Эквивалентный диаметр пучка труб 4 I SiS — — [c.98]

V =23,13-10- mV Яж = 3.21 10- Вт/(м-°С) Pr -0,688. Эквивалентный диаметр кольцевого канала [c.118]

Площадь проходного сечения и эквивалентный диаметр канала / = [4 — d]] = (20 —6 )-10- = 2,86-10 м2 [c.124]

Площадь проходного сечеиия и эквивалентный диаметр внутреннего канала [c.247]

Учитывая, что расчет выполняется при ряде упрощающих предпосылок, число Нуссельта и коэффициент теплоотдачи определяем по формуле (5-7) для круглых труб с введением эквивалентного диаметра. Кроме того, с небольшой погрешностью принимаем поправку (Ргж/Ргс)° =1. Тогда [c.247]

Площадь проходного сечения и эквивалентный диаметр внешнего канала [c.248]

Эквивалентный диаметр кольцевого канала [c.253]

Для канала произвольного сечения вводится понятие эквивалентного диаметра йжв (см. 27-1), который и подставляется в выражение для критерия Re. [c.403]

В некоторые критерии подобия входит линейный размер, причем берут тот размер, которым определяется развитие процесса. Для труб круглого сечения таким определяющим линейным размером является внутренний диаметр трубы. Для каналов некруглого сечения вместо диаметра берется так называемый эквивалентный диаметр = 4F/S, где F — площадь поперечного сечения канала S — смоченный периметр сечения, независимо от того, какая часть этого периметра участвует в теплообмене. [c.429]

По этим уравнениям определяют критерий Нуссельта, а по нему коэффициент теплоотдачи а = Nu-kld, где за определяющую температуру принята средняя температура жидкости, за определяющую скорость — средняя скорость жидкости в трубе, за определяющий размер — диаметр круглой трубы или эквивалентный диаметр трубы любой формы. [c.430]

При этом за определяющую температуру принята средняя температура потока, за определяющий размер — диаметр круглой трубы пли эквивалентный диаметр трубы любой формы. [c.431]

В качестве определяющей температуры принята средняя температура жидкого металла, в качестве определяющего размера — эквивалентный диаметр канала. [c.437]

Как определяется эквивалентный диаметр для каналов некруглого сечения [c.442]

К третьей группе относятся пузырьки, имеющие форму сферического или эллипсоидального колпачка. Эквивалентный диаметр таких пузырьков велик, а эксцентриситет ма.л. Выпуклая поверхность колпачка по форме напоминает сегмент шара плп сплющенного эллипсоида. [c.16]

R = 4,3 -h 12,2 мм — эквивалентный диаметр кольцевого канала), получено следующее эмпирическое соотношение [c.130]

Проверочный расчет на изгиб выполняют по формуле (7.9), но с учетом эквивалентного числа зубьев по которому выбирают величину коэффициента формы зуба Ур (см. табл. 7.3). Для определения 2 мысленно рассечем рассчитываемое колесо плоскостью п — п, перпендикулярной направлению зуба (см. рис. 3.74, а). При этом в сечении начального цилиндра получим эллипс, радиус кривизны которого в полюсе зацепления р = d/(2 QS ). Профиль зуба в этом сечении почти совпадает с профилем условного прямозубого колеса называемого эквивалентным, диаметр делительной окружности которого равен откуда эквивалентное число [c.457]

Очевидно, что эквивалентны диаметр, равный четырем гидравлическим радиусам, для круглого сечения (рис. III. 4, 6) равен диаметру трубы [c.72]

В 1975—1976 гг. в МВТУ им. Н. Э. Баумана проведено исследование гидродинамики каналов с шаровыми твэлами в диапазоне чисел Ке=103н-10 Было определено гидравлическое сопротивление каналов с шаровыми твэлами при изменении N от 1,16 до 3. Опыты проводились на воздухе на установке, работающей по разомкнутому циклу. В качестве геометрического параметра использовался средний эквивалентный диаметр, равный диаметру цилиндрического канала, объем которого равен свободному объему канала с шаровой укладкой, а длина — длине исследуемого канала [34]. Авторами предложены зависимости для коэффициента сопротивления стр, [c.61]

В 1951 г. М. Э. Аэровым [29] были опубликованы данны экспериментального исследования среднего коэффициента теплоотдачи для насадки из стальных шаров и стальных колец в более широком диапазоне изменения чисел Re=l- -1900 и объемной пористости m от 0,365 до 0,463. В качестве геометрического параметра он принимал эквивалентный диаметр по теории канала [26]. При отсутствии влияния стенки на шаровую насадку (Л >10) da зависит только от объемной пористости [см. выражение (2.6)] [c.68]

Целью исследований является установление зависимости порозности слоя от скорости потока. Для этого, казалось бы, целесообразно использовать уравнение, например (2.2), течения в неподвижном слое с той же пороз-ностью и с тем же эквивалентным диаметром частиц, что и в-случае псевдоожиженного слоя. Однако такая попытка ошибочна даже для случая однородного псевдоожижения [12]. Так как теоретически решение задачи отыскания m=/(u) связано со значительными принципиальными Трудностями, Горошко, Розенбаум и Тодес [16], рассматривая соотношения для предела устойчивости слоя беспорядочно засыпанных округлых частиц с 0,4 и свободного витания отдельной шарообразной частицы как предельные случаи, подобрали простую интерполяционную формулу для расширения псевдоожиженного слоя [c.50]

Н. М. Жаворонкову, хотя структура формулы для Д/ не соответствует [Л. 124] с а=]/7г м/4—эквивалентный диаметр куска в [Л. 124] d =dy, см. (9-24) v — скорость газа в межзерновом пространстве слоя, м1сек. [c.286]

Большинство исследователей отмечает, что средняя плотность укладки частиц при установившемся движении практически не зависит от скорости слоя. В некоторых работах отмечается незначительная зависимость р от Уел [Л. 30, 221, 341]. Характерной особенностью большинства работ является ограниченный диапазон скоростей слоя. Опыты автора с движущимся слоем показали, что зависимость плотности слоя от его скорости качественно меняется при расширении диапазона скоростей сверх определенной величины, названной предельной скоростью [Л. 77, 80]. Вначале было обнаружено, что в каналах круглого, кольцевого и ореб-ренного сечений отношение предельной скорости слоя частиц графита различного размера к соответствующему эквивалентному диаметру канала остается практически неизменным [c.301]

Дальнейшие опыты (Л. 89, 90, 144], проведенные в 13 неоребренных и 20 оребренных каналах кольцевого сечения, подтвердили наличие различных режимов гравитационного движения слоя и позволили уточнить зависимость (9-52). В этих опытах эквивалентный диаметр изменялся в неоребренных каналах от 27 до 111,5 мм, а в оребренных — от 21 до -71 мм при различном характере и степени оребрения. Высота каналов во всех случ аях составляла 3 м, фактор стесненности А/ т менялся от 6,5 до 125, скорость слоя — от 3 до 120 см1сек, размер частиц —от 0,4 до 3,3 мм. На рис. 9-8 представлены результаты некоторых опытов. Нетрудно за-302 [c.302]

Истечение песка с dr = 0,75 мм через многодырчатый шибер (0,8 X 0,8 м с 435 отверстиями диаметром каждое 14 мм), движущийся под таким же неподвижным шибером, изучалось применительно к теплообменнику тина газовзвесь [Л. 271]. Здесь твердый теплоноситель поступает из камеры нагрева, находящейся под разрежением, в камеру охлаждения насадки, находящуюся под избыточным давлением (гл. 11). По возникающему при этом встречному перепаду давлений оценивалась согласно формуле М. Э. Аэрова (9-23) скорость перетекающего воздуха, а затем и Re. Оценивая эквивалентный диаметр по проходному (ненерекрытому) сечению отверстия нижнего шибера, привели зависимость (9-48) к следующему расчетному виду (при [c.312]

ПО формуле (9.3.2) и критерий Рейнольдса Кср (9.3.1). Затем рассчитываются эквивалентный диаметр частиц 3 мехпримеси (9.3.8), коэффициент формы 2 (9.3.7), коэффициент сопротивления (9.3.6), после чего находится скорость осаждения частиц 1Р() диаметром в эависимости от критерия Рейнольдса. При 0,2 Ке 2W , по (9.3.3) при 2 Ке г 500 IV,, - (9.3.4) при 500 Ре 10 И - (9.3.5). После этого находятся путь осаждения частиц 5 о п (9.3.6) и расстояние 5 от выхода канала до слоя жидкости по (4.2.146). Если пусть осаждения частицы больше величины начального участка струи S, т.е. больше расстояния от выхода канала до слоя жидкости [c.252]

Теплотехника (1991) -- [ c.85 ]

Техническая термодинамика. Теплопередача (1988) -- [ c.317 ]

Техническая термодинамика и теплопередача (1986) -- [ c.388 ]

Теплотехника (1986) -- [ c.101 ]

Теплотехника (1980) -- [ c.98 ]

Теплопередача Изд.3 (1975) -- [ c.217 ]

Теплообменные аппараты и конденсацонные усиройсва турбоустановок (1959) -- [ c.39 , c.59 ]

Теплопередача (1965) -- [ c.206 ]

Теплотехника (1985) -- [ c.224 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...