Эпю скоростей в трубах

Используя уравнение Гюгонио, проанализируем характер возможных течений газа в трубе переменного сечения. Из уравнения (61) следует, что при М <2 1, что соответствует дозвуковым течениям, знаки у дз и течения скорость должна убывать, и наоборот. Для сверхзвуковых течений М > 1 знаки у Рз и Ри одинаковы, т. е. сверхзвуковой поток распространяется противоположно дозвуковому. Чтобы увеличить его скорость, трубу следует расширить. При М = 1 Рз =0, т. е. з достигает минимума или максимума. Можно показать, используя (61), что М = 1 может быть только в самом узком сечении трубы, где з = з,п1ц. [c.570]

Если, как допускает Герц, эфир полностью увлекается Землей при ее движении, то аберрацию нельзя объяснить ), ибо световые волны перемещаются вместе с движущимся эфиром одновременно с перемещением трубы, так что направление Зо на звезду в случае неподвижной трубы совпадает с направлением 5 при движущейся трубе. Рис. 22.3, а, на котором для ясности вместо трубы нарисовано визирное приспособление, иллюстрирует сказанное волновой фронт, войдя в трубу при ММ, вовлекается в движение вместе с трубой и распространяется вдоль ее оси ОА независимо от скорости трубы. [c.446]

До сих пор мы рассматривали только гладкие стенки. Но внутренняя поверхность реальных труб имеет ту или иную шероховатость поверхности. Можно ожидать, что установленные выше закономерности будут справедливы и в тех случаях, когда в шероховатых трубах толщина бд вязкого подслоя больше средней высоты Д неровностей стенки. Тогда турбулентное ядро потока не будет испытывать непосредственного влияния неровностей выступов шероховатости и последние никак не повлияют на распределение скоростей. Трубы, работающие в таком режиме, называют гидравлически гладкими. При малых толщинах вязкого подслоя следует ожидать существенного влияния шероховатости 162 [c.162]

Выход (свободный) из прямой распределении скоростей трубы при различном [11-15, 11-17] Диаграмма 11-1 [c.511]

Рис. 14.107. Схема управления гидравлическими механизмами летучих ножниц. Цикл работы ножниц состоит из 1) движения летучих ножниц сначала ускоренного, а затем с постоянной скоростью, равной скорости трубы, выходящей из сварочного агрегата 2) зажима трубы 3) разрезки трубы 4) освобождения зажимов 5) остановки ножниц и 6) возвращения ножниц в исходное положение.

Рис. 14.107. <a href="/info/760333">Схема управления гидравлическими</a> механизмами <a href="/info/274117">летучих ножниц</a>. <a href="/info/29223">Цикл работы</a> ножниц состоит из 1) движения <a href="/info/274117">летучих ножниц</a> сначала ускоренного, а затем с <a href="/info/333387">постоянной скоростью</a>, равной скорости трубы, выходящей из <a href="/info/35560">сварочного агрегата</a> 2) зажима трубы 3) <a href="/info/393084">разрезки трубы</a> 4) освобождения зажимов 5) остановки ножниц и 6) возвращения ножниц в исходное положение.

Здесь = v / 2R(J) — угловая скорость трубы, г /2 — скорость ее центра масс = m(JR — момент инерции трубы относительно ее оси. Кинетическая энергия поступательного движения призмы TJ = mJ v 2. Кинетическая энергия плоского движения колеса Е, у которого скорость центра масс г , имеет вид (см. с. 242) [c.320]

Следовательно, на поверхности ручья должны существовать точки, в которых скорости трубы и валков равны. Диаметр валка, соответствующий этим точкам, называют катающим диаметром Ь . По величине катающего диаметра определяют действительную скорость трубы. [c.67]

V— скорость трубы на выходе из валков. [c.69]

При прокатке с натяжением скорость выхода трубы из калибра увеличивается, и поэтому скорости трубы и валка будут совпадать в точке, которой будет соответствовать больший катающий диаметр, а центральный угол 0 получит приращение А0 . [c.88]

Если обозначить отношение скоростей трубы и оправки в период заполнения стана через v, то [c.126]

Скорость трубы на выходе из стана достигает 10—12 м/сек. [c.154]

В этом отношении условия, в которых находятся начальные и последние 2—3 клети, неодинаковы. Если момент прокатки в первых клетях по мере прохождения трубы в последующих клетях уменьшается за счет натяжения, то момент прокатки в последних клетях, наоборот, должен быть выше, так как эти клети испытывают в основном заднее натяжение. И лишь в средних клетях в связи с близкими значениями переднего и заднего натяжения момент прокатки при установившемся режиме мало отличается от расчетного. При прочностном расчете узлов привода стана, работающего с натяжением, необходимо иметь в виду, что момент прокатки кратковременно, но весьма резко возрастает в период захвата трубы валками, что объясняется большой разницей в скоростях трубы и валков. Возникающая при этом пиковая нагрузка, превышающая установившуюся иногда в несколько раз (особенно при редуцировании с большим натяжением), может послужить причиной поломок механизма привода. Поэтому при расчетах эту пиковую нагрузку учитывают введением соответствующего коэффициента, принимаемого равным 2—3. [c.167]

На рис. 1.26 представлено распределение локальных коэффициентов теплоотдачи для шахматного пучка 8х=2, 2= -25. Сравнение этих данных с кривыми Ми=/ (ср) для шахматного пучка х=8 =2 показывает, что теплоотдача в лобовой части увеличивается вследствие повышенных скоростей (труба находится ближе к устью струи). Повышается также теплоотдача и в задней кри- [c.36]

Для сварки на повышенных скоростях труб большого диаметра из низколегированных сталей повыщенной прочности разработан керамический флюс АНК-34, обеспечивающий температуру порога хладноломкости швов не ниже —70° С. Этот флюс имеет хорошие технологические свойства и при двухдуговой сварке со скоростью до 160 м/ч. [c.112]

Угол, характеризующий точку равных скоростей трубы и валка и соответствующий редуцированию без натяжений, вычисляют из выражения [c.627]

Понятно, что наиболее очевидный путь — создание модели-копии, все размеры которой просто уменьшены в одно и то же число раз по сравнению с натурой, — не являлся в то время приемлемым кр флаттера такой модели равнялась бы Ккр натуры (и, следовательно, лежала бы вне диапазона скоростей трубы). Почти непреодолимыми были также и трудности конструктивной реализации такой модели. Пришлось поэ- [c.305]

Продифференцировав уравнение (1.8.22) по времени, найдем угловую скорость трубы [c.102]

Кроме того, под кузовом установлены плафоны для освещения ходовой части электровоза, розетки для подачи напряжения на тяговые электродвигатели электровоза от специальной сети депо при передвижении электровоза с низкой скоростью, трубы пневматического монтажа и освещения. [c.172]

Изложенное простое объяснение аберрации света легко понять в рамках корпускулярных представлений о свете, которые принимал и сам Брадлей. С этой точки зрения свет представляет собой поток летящих частиц, скорость которых не зависит, конечно, от скорости трубы. Рассмотрение аберрации света в рамках волновой теории более сложно и связано с вопросом о влиянии движения Земли на распространение света. Мы вернемся к этому вопросу в 130. [c.422]

После проведения исследований на круглом крыле диаметром 70 мм с насадком, имеюгцим диаметр 14 мм, были проведены эксперименты на поворотной державке. Схема такого эксперимента показана на рис. 3. На поворотной державке были укреплены два одинаковых круглых крыла диаметром 45 мм. Одно из них устанавливалось на угол атаки а = 90°, а второе — на угол а ф 90°. Расстояние между их критическими точками равно 2Ь. Разница между давлениями в их критических точках измерялась на том же наклонном спиртовом манометре. Давление в критической точке крыла, установленного на угол атаки а = 90°, естественно, равно рд. После запуска трубы и регистрации разности давлений в положении 1 (крыло, установленное при а < 90°, расположено в трубе при г < 0), поворотная державка переводилась в положение 2 путем поворота на 180° вокруг продольной оси X. При этом критические точки крыла а ф 90° и крыла а = 90° менялись местами (рис. 3). После проведения измерений в положении 2 труба останавливалась. Разность давлений Ahi, измеренная манометром, определялась разностью давлений (Артах)ск=90°, в этих точках поля скоростей трубы и собственно разностью давлений (Артах)ск 90° в критических точках крыльев при а = 90° и а ф 90°. Соответственно для положений 1 и 2 можно записать следуюгцие соотношения [c.504]

Состоит из отрезной головки, редуктора, рамы, подставки под трубу и механизма переключения скоростей. Труба зажимается в трехкулачковом самоцептрирующем патроне. [c.50]

При воло)Чедии труб на движущейся, как и на неподвижной, оправке происходит уменьшение диаметра и утонение стенки трубы (рис. 139). Зона деформации также состоит из трех участков редуцирования I, утонения стенки II и калибрования III. Условия трения в этом процессе отличаются от условий трения в процессе волочения на неподвижной оправке. Скорость движения оправки постоянна по всей длине и равна скорости волочения. Скорость трубы в зоне деформации переменная на выходе из зоны деформации она равна скорости волочения и скорости оправки, а на [c.299]

В трехвалковых раскатных станах современной конструкции привод сделан с выходной стороны и увеличено расстояние между осями валков и осью прокатки вдоль очага деформации. В этом случае диаметры валков увеличиваются в соответствии с нарастанием скорости трубы, в результате чего скольжение металла по поверхности валков уменьшается. Кроме этого, конструктивные отличия раскатных станов заключаются еще в способах использования длинных оправок при прокатке труб. Применяют свободно перемещающиеся, вытягиваемые и полуперемещающиеся оправки. [c.178]

Таким образом, при и = onst и fi = onst чем больше величина F, тем больше будет величина v . Значит, при сварке трубы одного и того же размера из штрипса большего поперечного сечения (при одной и той же входной скорости штрипса) выходная скорость трубы будет тем выше, чем больше поперечное сечение исходного штрипса. [c.308]

Труба с оправкой выходит из непрерывного стана с большой скоростью (до 6 м1сек). Выходной рольганг имеет тормозные устройства. Скорость трубы в конце рольганга снижается только до 3,5—4 м1сек. Поэтому в конце рольганга установлен пневматический упор с большим ходом для поглощения энергии удара. Это предотвращает смятие переднего конца трубы. [c.370]

Отрезные круги охлаждаютс средством изогнутых перфорироз Трубы закреплены так, что в на ближайшие от центра круга в зону малых скоростей, Трубь[ [c.117]

Все до сих пор описанные методы моделирования флаттера основывались на следующей принципиальной предпосылке опыты в аэродинамических трубах можно вести на любой (даже как угодно малой) скорости потока. Это позволяло широко использовать все имеющиеся аэродинамические трубы малых скоростей. Масштаб скоростей ку экспериментатор мог выбирать любым. Предполагалось, следовательно, что закон подобия сохраняет свою силу для пересчета в любом диапазоне скоростей потока — от скорости трубы до скорости полета натуры. Открытым, конечно, оставался вопрос о границах применимости этого предположения. Первая опытная проверка справедливости закона подобия с выходом на большие скорости потока была предпринята в 1940 г. (Н. В. Альхимович, Л. С. Попов) в скоростной трубе Т-15 ЦАГИ (размеры 100— 150 мм М = 0,7). Опыты в Т-15 показали, что по крайней мере до М = 0,65 можно пользоваться критериями подобия несжимаемого потока. [c.309]

Для выявления трещин и других дефектов в трубах из циркониевых сплавов, которые не могли контролироваться методами синусоидальных вихревых токов и рентгеновскими, была разработана специальная импульсная система [68, 69]. В системе использовался дифференциальный проходной преобразователь с тремя катушками центральная катушка возбуждалась импульсом синусоидальной формы длительностью 6 мксек, две другие катушки служили для приема информации. Прибор мог выявлять трещины глубиной /-> 50 мкм на внутренней поверхности трубы, толщина стенки которой составляла 0,4 мм. На фиг. 12.13 видны посторонние включения в стенке трубы, обнаруженные этим прибором. Контроль проводился при поступательной скорости трубы 5 см1сек. [c.407]

Смотреть страницы где упоминается термин Эпю скоростей в трубах : [c.591] [c.175] [c.146] [c.138] [c.112] [c.249] [c.261] [c.276] [c.249] [c.65] [c.169] [c.36] [c.206] [c.209] [c.122] [c.125] [c.126] [c.813] [c.837] [c.841] [c.841] [c.32]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...