Поправка эмпирическая

Поверхность свободных вихрей 649 Поводок лопасти 163 Повторное влияние следа 455, 465, 593, 678 Подвеска лопастей 21 Поджатие спутной струи 99 Подрыв 25, 118, 129, 308 Полет вертикальный 24 Полиномы Лежандра 419 Поляра винта 68, 276 Поправка эмпирическая 124 Посадка безмоторная 24 Порыв ветра 539, 712 Постоянная времени 343, 727 Потери на закручивание следа 48 [c.1015]

Движение шара в узких каналах было изучено В. А. Успенским, который предложил эмпирическую зависимость для турбулентной области [Л. 290]. В (Л. 260, 261] приведены экспериментально установленные формулы для всех областей, согласно которым, например, для ламинарного и турбулентного режимов течения соответственно поправка Е = Ео определяется как [c.57]

Для повышения точности расчетов конструктор в выбор допускаемых напряжений вносит поправки, учитывающие влияние конкретных факторов. Эти поправки могут быть в виде эмпирических коэффициентов или величин в виде формул, таблиц или графиков, полученных в результате опыта эксплуатации и изготовления соответствующих конструкций. [c.172]

Применительно к условиям трубопроводного транспорта природных газов для решения различных задач часто используются уравнения состояния, содержащие эмпирические поправки г (коэффициент сжимаемости) или Av (остаточный объем) к уравнению Клапейрона [предпосылка ри = /(Т)] [c.78]

Для повышения точности расчетов конструктор на основе анализа условий эксплуатации и изготовления детали должен вносить в расчетные формулы поправки, учитывающие влияние конкретных факторов. Для этой цели используются эмпирические величины и зависимости, выраженные в виде формул, таблиц, графиков и коэффициентов, которые обоснованы результатами исследований и положительным опытом изготовления и эксплуатации рациональных типовых конструкций. [c.150]

Zi и 2а, поскольку существующие формулы лишь качественно воспроизводят их. Необходимые для учета этого явления в практических расчетах поправки значений коэффициента k в формулах типа (2.96) в настоящее время вводятся эмпирическим путем в табличные данные. [c.46]

На рис. 8.6 приведена номограмма, заимствованная из этой работы для расчета неравномерности температуры при стержневом течении, которая определяется по заданным значениям s/d и i(j. Чтобы эти результаты можно было использовать при расчете неравномерности в реальных случаях, авторы ввели эмпирическую поправку F по формуле [c.184]

Значения функции 6(fii) в зависимости от 5,, вычисленные Г. Н. Абрамовичем, представлены на рис. 15. Для отыскания величины е достаточно определить длину струи х до точки пересечения границы ядра постоянной массы с поверхностью впереди лежащей частицы. Для засыпки с различной пороз-ностью графоаналитическим методом проделаны необходимые вычисления и на рис. 16 представлена зависимость е = ф(/и). Далее, точно так же, как и при обработке опытов по трубным пучкам, влияние расширения струи учтено эмпирически в виде поправки к коэффициенту сопротивления струи [c.286]

В этих условиях можно упростить расчет, аппроксимировав данные табл. 5 при Рг = 1 степенной формулой и введя поправку на отклонения числа Рг от единицы обычным эмпирическим коэффициентом [c.153]

В заключение упомянем об одном интересном применении уравнения Клапейрона— Клаузиуса. Как отмечалось в 3-4, чрезвычайно важной задачей является введение поправок к любой эмпирической (практической) температурной шкале для приведения ее к термодинамической шкале температур, т. е. для построения термодинамической шкалы по данной конкретной эмпирической температурной шкале (например, по шкале газового термометра). В гл. 3 было приведено уравнение, дающее величины поправок к международной практической шкале температур для приведения ее к термодинамической шкапе. Но как были определены сами эти поправки Для определения этих поправок, т. е. раз. ницы между температурами по термодинамической (Г) и практической (Т ) шкалами или, иными словами, зависимости T=f (Т ), существуют разные методы. Один из них основан на использовании уравнения Клапейрона—Клаузиуса. [c.144]

В предыдущих разделах было показано, что решения уравнений пограничного слоя при постоянных физических свойствах можно использовать для приближенного расчета высокоскоростных пограничных слоев, если относить все свойства к термодинамической температуре внешнего течения и вводить эмпирическую поправку на температурный фактор. Многие инженеры предпочитают [c.341]

До последнего времени преимущественное распространение при оценке неизвестных параметров функций распределения имеет метод моментов. В этом методе неизвестные параметры функции распределения выражаются через статистические моменты эмпирического распределения. Такие оценки неизвестных параметров являются состоятельными (т, е. при неограниченном возрастании объема наблюдений оценки сходятся к истинным значениям). Однако моментные оценки некоторых параметров (например, С и s) могут содержать систематическую погрешность за счет краткости прошлых рядов наблюдений. Поэтому в формулы для моментных оценок параметров вносятся поправки для ликвидации смещения (систематической погрешности). [c.92]

Для оценки остаточной долговечности в циклах осталось лишь использовать эмпирическое, соотношение, приведенное на рис. 8.25, в области изменения длины трещины от начального размера <3г = =0,075 дюйма до критического ас,=0,28 дюйма. Однако было бы желательно учесть поправку к размеру трещины на пластическую зону. Поскольку условия плоской деформации выполняются, можно использовать соотношение (3.42), с помощью которого получаем [c.303]

Нельзя при этих температурах пользоваться и эмпирическими поправками на перекрытие молекулярных полос, полученными при сравнительно низких температурах. Расчет радиационных эффектов следует проводить на уровне спектральных характеристик. [c.222]

При больших концентрациях растворенного вещества приведенное соотношение необходимо дополнить эмпирической поправкой X ро = = с(1—Я с) (значения Я и для твердых растворов на основе Си, А , Аи, А1 и Ре приведены в табл. 17.9 [13]). [c.296]

Эффективный коэффициент концентрации напряжений в области усталости Nf 10 циклов) можно оценить по эмпирической формуле Нейбера [77]. С некоторыми поправками [113] [c.143]

Характеристики на режиме висения. Измерение аэродинамических характеристик несущего винта на висении показывает, что индуктивная мощность постоянно превышает величину, вычисляемую по импульсной теории, на 10—20%. Импульсная теория дает наименьшие возможные индуктивные затраты. Неравномерность скоростей протекания, концевые потери, закрутка следа и другие факторы вызывают дополнительные индуктивные затраты мощности. Поэтому при расчете аэродинамических характеристик винта на режиме висения (как и в разд. 2.4.2.3) индуктивную мощность можно вычислять по импульсной теории, вводя эмпирическую поправку в виде коэффициента k [c.113]

Потребовав, чтобы эта формула давала тот же результат, что и импульсная теория в граничной точке режима ветряка ((К + + v)/Vb == —1, V/ob = —2) и в точке режима вихревого кольца ((У + и)/ив =( 1)/2, V/Vb = —1), получим два уравнения для определения констант. Хорошая аппроксимация получается, если положить Ь = d = 0. Если еще ввести эмпирическую поправку в виде множителя к, то придем к формуле [c.114]

На самом деле фюзеляж находится очень близко от винта, а не в дальнем следе. Кроме того, поле скоростей весьма неравномерно и нестационарно. Эти факторы можно учесть с помощью эмпирической поправки. Для введения такой поправки предположим, что вблизи фюзеляжа скорость потока равна nvB, причем коэффициент п теоретически изменяется от 1 на диске винта до 2 в дальнем следе. Тогда [c.124]

Множитель 1,38 является эмпирической поправкой [c.82]

Во всех изложенных примерах для получения корреляционных зависимостей был применен метод моделирования разрушения. на образцах одни Г и тех же размеров из разных материалов, однако, очевидно, можно использовать также геометрически подобные образцы с геометрически подобными трещинами. При этом нужно следить лишь за соблюдением условия тонкой структуры практические границы соблюдения этого условия, а тем самым, границы законного применения представлений механики хрупкого разрушения оказываются удивительно широкими, особенно если использовать эмпирическую поправку на подрастание трещины и наличие пластической зоны (см. формулу (4.129)). [c.187]

Мы будем считать здесь диамагнитные свойства фундаментальными и покажем при помощи метода, впервые предложенного Лондоном [12, 13], что эти свойства вытекают пз квантовой теории. Лондон нашел, что если волновые функции не изменяются иод влиянием магнитного поля, то может быть получено уравнение rotyVj=—И. Хотя многие качественные следствия уравнения Лондона были подтверждены, однако хорошего количественного согласия получено не было. Пинпард [14] предложил эмпирические уравнения, согласно которым плотность тока в дайной точке характеризуется интегралом от векторного потенциала по некоторой области, окружающей эту точку. Мы покажем, что если принять во внимание вызванные магнитным полем поправки первого порядка к волновым функциям, то получается разновидность нелокальной теории, сходной с предложенной Пипиардом. а [c.680]

Экспериментальные значения коэффициента теплоотдачи при испарении с поверхности пленки, однако, значительно (до 100%) превосходят расчетные по (4.375). Очевидно, влияние волн в этом случае заметно сильнее, чем в случае конденсации. Качественное объяснение такой несимметрии достаточно простое. Действительно, при конденсации интенсификация процесса теплоотдачи на впадинах волн ведет к выравниванию поверхности пленки, т.е. к уменьшению глубины впадины, а при испарении, напротив, способствует уменьшению толщины пленки во впадине, что еще больше интенсифицирует теплоотдачу. Количественно этот эффект удалось описать лишь путем эмпирической поправки к уравнению (4.376). Гимбутис [8] предложил следующее уравнение, описывающее опытные данные об испарении с поверхности пленки [c.181]

Обычно эти проверки выполняются предельным инструментом, следовательно, с пониженным коэффициентом статистической полезности одного измерения (см. п. 3.6) и со смещением уровня настройки от середины поля допуска к его границам примерно в точку закусывания , которую нетрудно определить эмпирически. План приемочного контроля можно узнать со слов контролера и контрольного мастера с поправками на обычные в цехе планы такого рода. Эффективность 5ф фактического варианта обеспечивания качества определяется в расчете на новые параметры (Ух, Если затраты и потери 5ф на превысят уровня, обыч- [c.228]

Из изложенного видно, что функциональная зависимость (5.48) учитьшает изменение в ходе нестационарного процесса как термического сопротивления между стенкой и потоком теплоносителя в ячейке пучка, так и термического сопротивления между ячейками, если учесть изменение первого термического сопротивления, введя соответствующие поправки во входяищй в уравнения (5.1) и (5.2) коэффициент теплоотдачи (используя эмпирическую зависимость) [c.153]

Если по технологическим и другим особым условиям можно работать с плотной фазой псевдоожиженного слоя вблизи Ост.макс, ТО лучшим ориентиром для расчета поверхностей нагрева, чем ненадежные пока обобщенные корреляции Ост, могут явиться эмпирические формулы для аст.макс, например формулы Варыгина и Мар-тюшина [Л. 877] или автора [Л. 741] с поправками на радиацию (см. стр. 334) для высокотемпературных слоев и на фильтрационное перемешивание (в газах — для частиц крупнее 0,7—1 мм). При этом, по-видимому, можно брать Аф 18сгУг оптС , а Wom рассчитывать по эмпирической формуле Саркица (10-60) [c.412]

Для расчёта по приведённой ф-ле нужно знать значения L 1Л R. Однако радиусы R найдены прямым путём (с помощью интерферометра или из наблюдений затменных двойных звёзд) лишь для немногих звёзд. Но даже для этих звёзд прямое определение Э. т. затруднено, т. к. для перехода от видимой звёздной величины к светимости необходимо знать не только расстояние до звезды, но н болометрическую поправку, характеризующую разницу между полным излучением звезды и её излучением в видимой области спектра. Значит, трудность представляет также учёт поглощения УФ- и ИК-излучений звезды атмосферой Земли. Поэтому светимость звезды обычно находят по видимой звёздной величине посредством введения боломе-трич. поправок, к-рые для горячих звёзд вычисляют теоретически, а для холодных оценивают эмпирически. Из-за [c.645]

Отсутствие достаточно обоснованных представлений о механизме турбулентного переноса тепла в значительной степени задерживает теоретическое исследование теплообмена при турбулентном течении теплоносителя. Это замечание в первую очередь касается теплообмена в потоке теплоносителей с высоким значением коэффициента молекулярной теплопроводности, где наибольший перепад температуры приходится на турбулентное ядро потока. Основным методом теоретического исследования в настоящее время является использование гипотезы об аналогии переноса тепла и количества движения с теми или иными эмпирическими поправками. Так, например, в работах [Л. 1—3] при расчете коэффициента теплообмена при течении в трубе расплавленного металла отношение коэффициентов турбулентной диффузии количества движения и тепла (турбулентное число Прандтля Ргт= т/а,. предполагается постоянным по току и определяется затем путем сравнения расчета с результатами экспериментального исследования. К- Д- Воскресенский [Л. 4], Дженкинс и Дейсслер [Л. 5] развили далее полуэмпи-рическую теорию Прандтля применительно к теполносителям с низким значением числа Прандтля. При этом входящая в расчетное соотношение константа также может быть определена лишь путем сравнения расчета с результатами экспериментального исследования. [c.315]

Строго говоря, последнее выражение справедливо для отверстия в бесконечно тонкой стенке. При конечной же, толщине стенки I необходимо учитывать сопротивление потоку пара цилиндрического канала, имеющего ту же длину и диаметр г. Соответствующая поправка на геометрию рассматриваемого канала вводится коэффициентом Клаузинга k, для нахождения которого на практике пользуются эмпирическими зависимостями Кэннарда [c.426]

Для чисел Кнудсена Кп = 0,01 и меньше применим закон Пуазейля (2.5.8). В области давлений, где длина среднего свободного пробега хотя и мала, но ею полностью пренебрегать нельзя (0,01 < Кп <С 0,1), все еще можно применять решение уравнения Навье — Стокса, получаемое из закона Пуазейля. Однако нужно делать поправку, позволяющую учесть шроскальзывание газа у твердой границы [30]. Удовлетворительный теоретический подход, пригодный в промежуточной области, примерно соответствующей числам Кнудсена в интервале 0,1 < Кп < Ю, пока еще отсутствует, хотя для этой области и имеются эмпирические зависимости [8], относящиеся к течению в каналах. [c.68]

С 1915 по 1919 г. было сделано несколько попыток использовать приращение осевой скорости, получаемое в импульсной теории, для расчета лопасти по элементам. Однако никто не довел этих попыток до использования характеристик профиля в двумерном потоке, так как все исследователи на той или иной стадии обращались к эксперименту, чтобы установить, как выбирать характеристики сечений. А. Бетц в 1915 г. положил осевую скорость равной V + v, как в импульсной теории, и заметил, что требуемое удлинение больше действительного удлинения лопасти. Однако, признавая, что требуемое удлинение стремится к бесконечности, он по-прежнему считал его точное значение зависящим от формы лопасти в плане. Г. де Ботезат в 1918 г. также использовал результат импульсной теории, положив осевую скорость равной V v и взяв соответствующую величину окружной скорости на диске), но он принял подход Джевецкого и провел испытания серии специальных пропеллеров с целью определения характеристик профилей. Э. Фейдж й Г. Коллинз в 1917 г. использовали в качестве осевой скорости некоторую часть скорости У + и, определяемую эмпирически. Характеристики профилей они приняли такими же, как у крыла с удлинением 6, поэтому в величину индуктивной скорости нужно было вводить эмпирическую поправку на изменение удлинения. Таким образом, теория элемента лопасти оставалась полуэмпирической как в отношении изменения скорости вследствие интерференции, так и в отношении выбора характеристик профилей. [c.61]

При полете вперед индуктивная мошность всегда меньше, чем в вертикальном полете (вследствие добавления параллельной диску скорости F osa). На рис. 4.4 приведены кривые, полученные по импульсной теории, и соответствуюшие кривые, при построении которых были сделаны две эмпирические поправки. Из рисунка видно, что, во-первых, реальная индуктивная мощность на 5—20% больше той, которую дает импульсная теория. Поэтому в формулу индуктивной мошности следует ввести поправочный коэффициент k, так что Pt — kTv. Во-вторых, для [c.136]

Дриз также предложил ввести в выражение индуктивной ско--рости, определяемое импульсной теорией, эмпирическую поправку, которая позволяет исключить особенность, соответствующую режиму вертикального полета при идеальной авторотации. С учетом этой поправки выражение для X приобретает вид [c.143]

В соответствии с (7.35) перенесенное количество краски представляется суммой двух слагаемых некоторой переменной доли связанной с краскоемкостью поверхности бумаги, и постоянной доли краски / близкой к 50% от свободного объема. При больших количествах краски на форме слагаемым Ь можно пренебречь и К приближается к значению / Однако при рабочих толщинах слоя краски, т. е. обычно применяющихся для печати, когда краска покрывает не всю площадь поверхности бумаги, вносится поправка на фактическую поверхность контакта. Эта поправка, найденная И. Олсоном и Л. Пилом эмпирически, имеет вид функции [c.272]

Среди новых полу эмпирических методов привлекает внимание метод Д. Б. Сполдинга ), основанный на применении формулы Прандтля для напряжения трения и соответствующих ее обобщений на формулы тепломас-сопереноса с введением коррективов при помощи турбулентных чисел Прандтля и Шмидта. В этом методе применяется составной закон пути смешения, состоящий из линейного возрастания в пристеночной области и постоянства во внешней области пограничного слоя, а вместо схемы вязкого подслоя используется представление о непрерывном влиянии вязкости на турбулентный обмен во всей пристеночной области, правда, лишь в том приближенном виде, который был установлен Ван-Драйстом ), внесшим поправку в линейный закон изменения пути смешения. Распределение полного напряжения трения в сечениях слоя принимается в форме линейной зависимости от производной давления dpidx [c.726]

Если построить к как функцию от р, то получим кривую, показанную на рис. III. 2. Кажущийся коэффициент сжимаемости к также показан па этом рисунке. По этим кривым можно видеть, что предположение о том, что к в формуле является постоянным в случае логарифмических деформаций е , дает лучшее приближение для сжимаемости материала, так как сжимаемость в соответствии с этой формулой убывает с ростом давления. Однако сравнение с эмпирическими равенствами (III. 5) показывает, что для больших давлений количественное соответствие по-прежнему далеко не удовлетворительно. Поэтому, следуя Генки (Непску, 1931 г.), введем две поправки. [c.60]

Формула (111.20) имеет такой же вид, как и выражения (111.19), и может быть присоединена к ним. Необходимо подчеркнуть, что эта формула только приближенна, но так как пятая сумма в универсальных объективах не требует особо тщательного исправления, то формула (111.20) оказывается достаточно точной для применения. Как и все формулы (111.19), она требует прн переходе к системе с конечными толщинами некоторой поправки, получаемой эмпирическим путем в эту. поправку автоматически войдет влияние отброшенных членов. Во всяком случае на формулу (111.20) можно смотреть как на ориентировочную в прямом смысле этого слова, т. е. как иа формулу, показывающую, в какую сторону нужно менять параметры для того, чтобы получить те нлн нные изменения пятой суммы. [c.241]

При больших концентрациях растворенного вещества правило Нордхейма необходимо корректировать эмпирической поправкой [c.76]

В табл. 4.1 приведены некоторые достаточно простые схемы нагружения и указаны типы образцов, позволяющие наиболее экономно расходовать материал с использованием образцов сравнительно небольших размеров. Там же даются формулы, по которым нужно определять Ki , используя полученные экспериментально значения разрушающей нагрузки. Формулы эти можно применять практически даже тогда, когда среднее напряжение в сечении-нетто достигает 0,8 ао,2 (т. е. почти все сечение образца под трещиной переходит в пластическое состояние), если использовать в этих формулах эмпирическую поправку Р ]. Поправка состоит в следующем начальное значение ATi o получают по упомянутым формулам, затем по тем же формулам вычисляют следующее приближение i i i, причем вместо длины I в этих формулах берут где PK Jal , да- [c.191]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...