Связь между напряжениями и деформациями при пластическом деформировании

СВЯЗЬ МЕЖДУ НАПРЯЖЕНИЯМИ И ДЕФОРМАЦИЯМИ ПРИ ПЛАСТИЧЕСКОМ ДЕФОРМИРОВАНИИ [c.134]

Связь между напряжениями и деформациями при пластическом деформировании может быть выведена на основании следующих экспериментально установленных положений. [c.134]

Теории пластичности разделяются на группы. Теории одной группы, называемые деформационными, пренебрегают тем, что в общем случае нет однозначной связи между напряжениями и деформациями в пластической области, и используют конечные зависимости между компонентами напряжений и деформаций [94]. Они могут успешно применяться в пределах, ограниченных условиями простого нагружения, при котором внешние силы растут пропорционально одному параметру, например времени. Теории другой группы не пренебрегают неоднозначностью зависимости напряжений и деформаций, уравнения в них формируются в дифференциальном виде, позволяющем поэтапно прослеживать сложное (например, циклическое) деформирование материала. Эти теории называют теориями пластического течения [94, 124]. [c.13]

Формулой (1.3,7) можно чисто формально Пользоваться и для установления связи между напряжениями и деформациями при активном пластическом деформировании материала. Естественно, что при этом функция Ж уже не будет определять величину накопленной внутренней энергии. [c.35]

При одноосном продольном пластическом сжатии многослойного тела его текущий предел текучести Oj (in-m) либо равен сумме приведенных послойных пределов текучести, либо занимает промежуточное положение в ряду физических пределов текучести компонентов тела. Кривая, построенная по уравнению (XV.26), представляет собой связь между напряжениями и деформациями при одноосном продольном сжатии, т. е. является реологической кривой для рассматриваемого случая деформирования /г-слойного тела. [c.333]

Основной опытный факт, наблюдаемый при одноосном нагружении — растяжении или сжатии, а также при кручении, заключается в следующем. Пока мы движемся по кривой деформирования от начала координат так, как показано на рис. 16.1.1 стрелкой, т. е. пока напряжение и деформация, в данном случае т и у, возрастают, связь между г и дается диаграммой пластического деформирования. Зависимость между напряже- [c.534]

До сих пор мы встречались с телами, наделенными свойствами упругости и пластичности. Характерной чертой этих тел является независимость их поведения от временных факторов. Для упруго-пластического тела в силу неоднозначности связи между напряжениями и деформациями порядок приложения воздействий отражается на окончательном состоянии. Например, если некоторая деформация тела достигается по разным путям деформирования в шестимерном пространстве деформаций, то окончательные значения напряжений, вообще говоря, окажутся разными. Однако история деформирования не имеет здесь временного характера, т. е. скорости приложения воздействий несущественны. Это означает, что реакция тела на воздействие происходит мгновенно, без запаздывания. В частности, напряжение не зависит от того, как долго поддерживается заданная деформация, а деформация при заданных постоянных значениях напряжений не меняется во времени. [c.751]

Уравнения равновесия, граничные условия и уравнения, характеризующие связь между напряжениями и деформациями, обычно удовлетворяют полностью, а уравнения совместности деформаций — приближенно путем введения соответствующих кинематических гипотез. Такие методы широко используют в сопротивлении материалов для решения обширного класса задач. Аналогичные методы можно использовать и при упруго-пластическом деформировании, причем удается получить решения для того же класса задач, что и при упругом деформировании. [c.18]

При фиксированном времени t уравнение гипотезы старения F е , а, t ) фактически выражает связь между напряжением и деформацией для характеристики этой связи может быть использована функция ползучести ф/ аналогично тому, как функция пластичности ф использовалась для характеристики упруго-пластического деформирования (см. гл. 1). [c.189]

Условность такой классификации в том, что она не учитывает многих свойств реальных тел. Так, упругие тела можно подразделять еще на линейно-упругие и нелинейно-упругие неупругие — на упруго-пластические, пластические и т. д. Заметим, что многие материалы при определенных условиях обладают свойствами любого из названных тел. Достаточно проследить характер зависимости сг = / (е) для малоуглеродистой стали, чтобы убедиться, что на отдельных этапах деформирования материал может быть линейно-упругим, нелинейно-упругим, упруго-пластическим и пластическим. В каждом отдельном случае связь между напряжениями и деформациями различная. [c.39]

Поэтому при решении задач об определении напряженного и деформированного состояния однородного изотропного тела, нагруженного за пределами упругости, необходимы уравнения пластического состояния материала (уравнения связи между напряжениями и деформациями или между напряжениями и скоростями деформаций). Такие уравнения устанавливаются на основании законов теории пластичности. Однако прежде, чем перейти к описанию этих законов, сформулируем условия начала текучести, представляющие собой критерии перехода материала в точке тела из упругого состояния в пластическое, т. е, условия начала возникновения пластических деформаций. [c.81]

Решение этой громоздкой системы уравнений связано с большими математическими трудностями. Эти трудности усугубляются тем, что при пластических деформациях отсутствует линейная связь между напряжениями и деформациями, граничные условия зачастую меняются по ходу деформирования, а процесс деформации является немонотонным. Отмеченные трудности вынуждают прибегать при анализе операций обработки металлов давлением к схематизации процессов деформирования. [c.10]

Начиная с работ И. Баушингера, отметившего основные особенности циклического упругопластического нагружения металлических материалов, предпринималась неоднократная попытка аналитически связать между собой напряжения и деформации при знакопеременном нагружении, а также описать свойства петли пластического гистерезиса [1—5]. При этом использовались различные модели циклического деформирования, в том числе кинетические и статические. Первые из них позволили описать процесс деформирования при циклической нагрузке, вторые — связать макроскопические параметры деформирования с параметрами свойств отдельных зерен материала. [c.6]

СВЯЗЬ МЕЖДУ НАПРЯЖЕННЫМ И ДЕФОРМИРОВАННЫМ СОСТОЯНИЯМИ ПРИ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ [c.210]

Связь между напряжениями и упругими компонентами полных деформаций при пластическом деформировании описывается законом Гука, поэтому для одноосного напряженного состояния [c.320]

Структура, формирующаяся в процессе горячей пластической деформации, является термодинамически неравновесной. Поэтому связь между напряжениями, деформациями и скоростями деформации неоднозначна. Величина напряжений в значительной мере определяется тем, как происходило развитие деформаций во времени. Иными словами, история процесса оказывает значительное влияние на сопротивление деформации и напряженно-деформированное состояние при обработке металлов давлением. [c.481]

Изменение истинных напряжений и деформаций в интервале квазистатического разрушения зависит, помимо указанных свойств самого материала, также от величины действующей нагрузки. Последняя определяет остаточную накопленную деформацию (остаточное сужение) при мягком нагружении. С уменьшением величины нагрузки остаточное сужение при разрушении снижается и истинные напряжения и деформации до момента образования трещины приближаются к условным. В области квазистатического разрушения разница между истинными и условными напряжениями при разрушении выше у материалов, обладающих большей пластичностью. Для стали ТС условные и истинные разрушающие напряжения могут отличаться более чем в 3 раза (рис. 5.7). Связано это, с одной стороны, с упрочнением материала при пластическом деформировании, с другой — с образованием шейки. Причем, как показывает эксперимент (рис. 5.7), при циклическом упругопластическом деформировании разупрочняю-щейся стали ТС в интервале квазистатического разрушения (Ар [c.174]

Значительно более сложным является вопрос о влиянии истории деформирования на связь между твердостью и напряжениями. Наиболее важные в этом отношении результаты бы- ли получены при испытании тонкостенных образцов из стали, меди и латуни на кручение. По результатам испытания образца № 1 на кручение была построена диаграмма о —НУ—ёо. На рис. 34 приведены результаты испытания образцов из стали 20. Образец № 2 вначале закручивали в одном направлении, затем его разгружали и в дальнейшем закручивали в противоположном направлении. На первой стадии закручивания результаты, полученные при испытании второго образца, естественно, совпадали с результатами испытания первого образца. После разгрузки- и изменения направления деформирования предел текучести вследствие эффекта Баушингера понижается. Однако пластическая деформация в новом направлении не приводила [c.85]

Связь между напряжениями су и деформациями е в области упругих деформаций подчиняется, как известно, закону Гука (J = Ее. При пластическом деформировании связь между ними более сложная, но она приближенно может быть установлена из зависимости [88, 89 ] [c.110]

Деформационная теория термопластичности. Среди разнообразных задач механики деформируемого твердого тела, связанных с определением напряженно-деформированного состояния элементов конструкций из упругопластических материалов, встречаются такие задачи, общим условием в которых является изменение в процессе нагружения всех компонентов девиатора напряжений в окрестности каждой точки среды в одном и том же отношении. В этом случае нагружение называют пропорциональным и при анализе упругопластических напряжений и деформации можно уже исследовать не процессы, а конечные состояния, когда между собой связаны компоненты тензоров напряжений и деформации и температура, т.е воспользоваться соотношениями деформационной теории термопластичности. Для однородной изотропной среды уравнения этой теории, в принципе, можно получить как частный случай теории пластического течения для изотропно упрочняющихся материалов с условием текучести Мизеса. [c.156]

Теории пластичности устанавливают связь между пластическими деформациями и напряжениями. Так же, как и в теории упругости, эта связь не зависит от времени, т.е. при неизменном напряженном состоянии деформированное состояние не меняется и наоборот. Однако в отличие от упругости конечное упругопластическое деформированное состояние тела зависит от предшествующей истории изменения напряженного состояния (истории нагружения). Задача построения общей теории пластичности не решена вследствие сложности процесса пластического деформирования реального материала. Предложен ряд различных теорий, основанных на физических, структурных и модельных представлениях [8, 18, 22, 28, 37]. [c.88]

Ранее мы записывали представление истинного напряжения в виде функции истинной деформации при простом растяжении (5.18). Если бы была известна связь между поведением материала при многоосном пластическом напряженно-деформированном состоянии и при простом растяжении, соотношения (5.66)—(5.68) можно было бы записать в более удобном виде. Чтобы связать поведение материала при многоосном напряженном состоянии с поведением при простом одноосном состоянии, требуется принять некоторую теорию эквивалентного напряжения. Теории эквивалентного напряжения подробно обсуждаются в гл. 6, где они используются при формулировке гипотез разрушения при произвольном многоосном напряженном состоянии. В гл. 6 будет показано, что наилучшей гипотезой описания пластического поведения при сложном напряженном состоянии является гипотеза октаэдрического касательного напряжения, или гипотеза удельной энергии формоизменения. Допустив, что лучшей гипотезой для описания пластического деформирования является гипотеза октаэдрического касательного напряжения, запишем полученные Надаи [2] выражения для октаэдрического касательного напряжения То и октаэдрической сдви- [c.120]

Циклическому неизотермическому деформированию присущ также ряд особенностей, которые в прямом виде не могут быть отражены уравнениями, приведенными в п. 3.3.4 2 гл. 11. Простейшим предположением, позволяющим описать связь между напряжениями и деформациями при неизотермическом деформировании, является гипотеза о существовании поверхности нагружения в координатах а, е, t, сечения которой плоскостями t = = onst представляют собой диаграммы деформирования при изотермическом нагружении. Как показано в [16], такое предположение оказывается справедливым для монотонных нагружений и изменений температуры. В работе [7] применительно к таким видам нагружений показано, что положение поверхности циклического неизотермического деформирования зависит не только от номера полуцикла, как это имеет место при t = onst, но и от кинетики пластического деформирования в предшествующих полу-циклах. При этом кривые изотермического циклического деформирования в координатах s — е, образующие такую поверхность в к-и полуцикле, можно представить в виде [c.266]

Зависимости напряжейий от характера деформирования материала за пределом упругости являются намного более сложными, чем в области упругих деформаций. Характеристики поведения материалов при пластическом деформировании, как впрочем и любые данные о теплофизических свойствах материалов, либо измеряются в экспериментах, либо получаются с помощью физических теорий пластичности. Точно так же, как и в случае уравнений состояния, экспериментальные и теоретические данные используются при построении математических теорий пластичности. Эти теории опираются в основном на гипотезы и предположения феноменологического характера. Их характерной чертой является математическая простота, необходимая для проведения расчетов и качественного анализа поведения конструкций. Математические теории пластичности можно разделить на два вида теории упругопластических деформаций и теории пластического течения. Первые являются обобщением теории упругости и опираются на уравнения, определяющие связь между напряжениями и деформациями. Вторые опираются на уравнения, связывающие напряжения со скоростями деформаций. Многочисленные экспериментальные данные показывают, что уравнения упругопластического деформирования должны содержать напряжения, деформации и скорости деформаций [31, 32]. С позиций такого подхода теории упругопластических деформаций и теории пластического течения должны рассматриваться как асимптотические теории, справедливые в случаях, когда одно из свойств материала пренебрежимо мало по сравнению с другими. [c.73]

Если же имеет место изменение направления. деформирования на противоположное, то функция, описывающая связь между напряжением и деформацией, уже не будет единственной. Например, если при испыташки на растяжение войти в пластическую область, а затем образец разгрузить, то в зависимости напряжения от деформации появится разрыв в точке изменения на против -, тюложное направление нагружения и деформирования (рис. 1.9), при разгрузке материал следует штриховой Разрыву линии зависимости напряжения от деформации, [c.42]

ОС НОРшая задача механики деформируемого твердого тела — описание процессов деформирования с учетом экспериментальных данных, определяющие соотношения которых могли бы быть использованы при решении конкретных технических задач. Поэтому развитие теории механики деформируемого твердого тела идет по пути постепенного усложнения и уточнения определяющих соотношений по мере накопления экспериментальных данных. В качестве основной исходной характеристики обычно принимают деформацию. При упругом деформировании (простейший вид) определяющие уравнения связи между напряжениями и деформациями можно записать, в виде конечных соотношений, при пластическом деформиро Банин — в приращениях или дифференциалах. В последнем случае процесс нагружения-деформирования зависит только от последовательности наложения элементарных процессов (нагрузки, разгрузки, повторной нагрузки и т. п,) и не зависит от промежутков времени, в течение которых эти процессы происходят, т. е. окончательный результат не зависит от масштаба времени. В более общем случае деформирования деформации могут зависеть от масштаба времени, например, изменение деформаций во времени при постоянном напряжении. Поэтому принято полные деформации разделять на мгновенные, или упругопластические, и длительные деформации ползучести. [c.3]

Экспериментально установлено, что диаграмма циклического упругопластического деформирования при повышенных температурах так же, как и при нормальных температурах, в каждом полуцикле нагружения в координатах 5 — е представляет обобщенную диаграмму деформирования, причем связь между напряжениями и деформациями в данном полуцикле не зависит от уровня исходной деформации (напряжения). Обобщенные диаграммы деформирования при температуре 700° С в координатах 5 — е для аустенитной стали 1Х18Н9Т при скорости деформирования 0,18 мин приведены на рис, 101, а, а при 0,0018 мин — на рис. 101, б [192]. Зависимость ширины петли пластического гистерезиса от степени исходного деформирования в первом полуцикле нагружения (исходное нагружение принимается за нулевой цикл) носит линейный характер [c.244]

Пластическим называется такое состояние твёрдого тела, при котором для данной температуры связь между напряжениями и деформациями в каждый данный момент времеки становится взаимно однозначной, если известны все (или хотя бы одно) предшествующие напряжённые и деформированные его состояния и соответствующие значения температуры в противном случае эта связь является неопределённой. [c.9]

Экспериментальное исследование механических свойств и поведения материала с учетом пластических деформаций при статическом сложном напряженном состоянии осуш ествлялось, главным образом, па тонкостенных трубах, являющихся довольно удобным объектом для опытов. С достаточныл приближением в трубах реализуется плоское напряженное состояние при этом труба может нагружаться растягивающими и скручивающими усилиями, а также внутренним давлением в различных комбинациях. Измерение деформации трубы позволяет делать выводы о характере развития и о законах пластической деформации, причем определяется связь между напряженным и деформированным состояниями. Проведенные различными авторами эксперименты (см., например, [105, 106, 124, 135, 142]) позволяют сделать вывод, что характер деформации, отмеченный выше при одноосном напряженном состоянии, довольно приемлемым образом сохраняется и для плоского напряженного состояния. [c.16]

Многие среды обнаруживают при деформировании совместное проявление упругих, вязких и пластических свойств. Для описания поведения подобных сложных сред требуются соответствуюш ие модели. Ниже рассмотрим построение основных соотношений связи между напряженным и деформированным состояниями для достаточно широкого класса реологически сложных сплошных сред. В основу построений положим три основных механизма деформирования упругий, пластический и вязкий. Первый механизм определяет обратимый процесс деформирования, два последних — необратимый. Для иллюстрации свойств реологически сложных сред воспользуемся динамическими моделями (рис. 91). В подобных моделях сила соответствует напряжениям, а перемещение — деформациям моделируемой среды. Инерционные свойства самих моделей не рассматриваются. [c.329]

Модели физически нелинейной среды при циклическом упруго-пластическом деформировании. При анализе кинетики НДС в наиболее нагруженных зонах элементов конструкций необходимо использовать модели физически нелинейной среды, достаточно полно отражающие основные особенности поведения материала в условиях, близких к эксплуатационным. В общем случае такие модели устанавливают нелинейную связь между циклическими напряжениями и деформациями, либо между их производными, причем указанные зависимости (уравнения состояния, или определяющие уравнения) должны учитывать характерные режимы деформирования и нагрева, а также влияние истории нагружения (поцикловой и временной). [c.78]

Произвольное напряженное состояние в точке тела характеризуется тензором с компонентами оц, где i, j 1, 2, 3 отвечают трем ортогональным направлениям. Аналогично деформированное состояние может быть охарактерисовано тензором деформации (г, ), который складывается из упругой, неупругой и тепловой составляющих sij = pij- -f pij -f- -dij). Основная задача, решение которой должна дать реологическая модель среды, состоит в определении связи между тензором неупругой деформации (ptj) и внешними воздействиями последние могут задаваться в форме функций текущего времени Oij (t) и Т (i) (либо ( ) и Т (/)) При ее рассмотрении будут использоваться упрощающие предположения, практически общепринятые в теориях неупругого деформирования, в частности, предположение о пластической несжимаемости и постулат изотропии девиаторного пространства, сформулированный А. А. Ильюшиным [33]. [c.84]

В проведенном расчете изотропное упрочнение не учитывалось. Поэтому предел текучести Тт в системах скольжения оставался постоянным, причем а у = 2Ту и Ву = Оу/ о = (Тт,/( о)/(1 + v). B итоге вместо (2.78) можно написать а/ау == (3/2) (F/бу — в< )/еу) х X (1 — Ро)/(1 + v) = (3/5) (К/бу — ё(р)/еу). С увеличением Y сплошная кривая на рис. 2.26 асимптотически стремится к прямой с угловым коэффициентом (3/5) GVGq = 0,006. Эта прямая на оси ординат отсекает отрезок (ст/ау)о, который соответствует относительному напряжению, вызывающему при отсутствии упрочнения пластическое течение во всех кристаллических зернах, причем в каждом из них активизируется по пять независимых систем скольжения. В этом случае каждое зерно обладает необходимым числом степеней свободы (шесть степеней свободы по числу независимых компонентов тензора деформации, которые связаны одним дополнительным условием о неизменности объема при неупругом деформировании), чтобы деформироваться совместно с поликристаллом, т. е. приращения пластической деформации (в макроосях ) во всех зернах одинаковы и совпадают с приращениями пластической деформации поликристалла. При этом взаимодействие зерен становится несущественным, а увеличение а связано лишь с их упрочнением (для идеально пластических зерен G = О и а остается постоянным). В этом расчете получено (а/ау)о = 1,532, а в [7, 601 — соответственно 1,536 и 1,541. Эти результаты хорошо согласуются между собой и характеризуют возможную погрешность вычислений, связанную с осреднением напряжений и деформаций по конечному числу кристаллических зерен. Показано [611, что увеличение при осреднении числа зерен с 28 до 91 изменяет результат лишь на 0,4 %. [c.105]

Более адекватное соответствие с экспериментальными результатами достигается введением в упомянутую моделр зависимости предела текучести от значения пластической деформации либо от среднего напряжения. Часто при этом используется линейная связь между У и указанными переменными. Область применимости этой модели весьма ограничена, поскольку она учитывает лишь один из возможных факторов, влияюш,их на процесс пластического деформирования. [c.180]

Циклическая анизотропия свойств материалов характеризует собой явление неодинакового сопротивления циклическому деформированию в направлении четных и нечетных полуциклов нагружения, что может объяснять наряду с другими причинами (различие исходных диаграмм растяжение—сжатие, асимметрия цикла напряжений) возникновение у некоторых материалов преимущественного одностороннего накопления пластических деформаций. Хотя большинство материалов является циклически изотропными, циклическая анизотропия может быть присуща ряду материалов — как циклически разупрочняющимся (сталь ТС), так и стабилизирующи.мся (В-95) и упрочняющимся (В-96, АК-8). Экспериментальное изучение зависимости ширины петли гистерезиса в первом полуцикле нагружения (считая исходное нагружение за нулевой полуцикл) от степени исходного деформирования при симметричном и асимметричном мягком нагружении устанавливает линейную связь между этими характеристиками (рис. 2.4) во всем диапазоне исследованных деформаций (до 10 е .). При построении зависимости для несимметричного цикла от амплитудных значений деформаций ёа в исходном нагружении экспе- [c.29]

Проблема термоцпклической прочности является комплексной проблемой, включающей в себя три основных вопроса. Первый вопрос заключается в разработке уравнений состояния, способных с удовлетворяющей инженерную практику точностью описать кинетику напряженно-деформированного состояния, процессы пластичности и ползучести при переменных нагрузках и температурах. Уравнения состояния должны включать параметры, характеризующие процесс накопления повреждений и разрушения материала. Второй вопрос заключается в выборе физически обоснованной меры повреждаемости материала, характеризующей кинетику разрушения материала на различных стадиях процесса деформирования, и разработке соответствующих кинетических уравнений, устанавливающих связь между указанной мерой и параметрами процесса. Третьим вопросом является формулировка соответствующих гипотез, связывающих кинетику процесса деформирования и накопления повреждений с типом разрушения, и критериев разрушения, связывающих параметры напряженно-деформированного состояния и меры повреждаемости для критических состояний материала. При решении указанных трех проблем должна учитываться существенная нестационарность нагрун<ения н нагрева Б условиях малоциклового термоусталостного разрушения, а формулировка соответствующих уравнений и критериев должна опираться на современные представления физики твердого тела о микро- и субмикроскопическом механизмах пластических деформаций и накопления повреждений в материале [42—64 . [c.141]

Микромеханизмы возникновения мгновенных пластических деформадий и развивающихся во времени деформаций ползучести тесно связаны между собой, поэтому необходимо учитывать взаимодействие процессов ползучести и пластического деформирования, которое усиливается с ростом температэфы. Кроме того, механические свойства конструкционных материалов изменяются с температурой не только как мгновенная реакция на ее текущее значегше, но и о некоторым запаздыванием вследствие постепенной перестройки микроструктуры материала со скоростью, которая также пропорциональна множителю вида (4.1.1). Все это затрудняет при повышенных температурах раздельное определение характеристик пластичности и ползучести материала в экспериментах и заставляет учитывать взаимное влияние процессов ползучести и пластического деформирования на напряженно-деформированное состояние и работоспособность теплонапряжегшых конструкций [28]. [c.176]

Линеаризованные физически нелинейные задачи для гладких и ребристых оболочек. Учет приобретенной анизотропии на примере линеарнзапни физически нелинейных задач теории малых упруго-пластических деформаций при использовании метода переменных параметров упругости рассмотрен в [П. 3]. В этом случае связь между компонентами усилий и деформаций для гладких и ребристых оболочек можно представить в форме (I 20) гл. 4 Д.ЧЯ неоднородных анизотропных оболочек. В этих уравнениях коэффициенты упругости являются функциями напряженно-деформированного состояния. Прн решении данной нелинейной задачи методом переменных параметров упругости физические соотношения на каждом шаге линеаризации сохраняют форму (1.20) с постоянными коэффициентами упругости. Часть коэффициентов в эти.х соотношениях обращается в нуль, а вид других зависит от интегральных физических характеристик сечения (например, [П. 6]). Уравнения равновесия и геометрические завнснмостн, естественно, остаются одинаковыми для теории малых упруго-пластических деформаций н линейной теории неоднородных анизотропных оболочек. [c.219]

Движение концевых участков разрушившегося волокна будет иметь, по-видимому, колебательный характер, и вслед за стадией пластического деформирования матрицы на сдвиг при расхождении концов волокна следует ожидать частичную разгрузку матрицы при движении некоторых участков волокна в обратную сторону. Но разгрузка матрицы опять происходит по упругому закону (участок СО на рис. 36). При последующих колебаниях отдельных участков волокна матрица деформируется упруго, но если имели место пластические сдвиговые деформации, то связь между касательными напряжениями и сдвиговыми деформациями будет характеризоваться не yчa tкoм АВ, а участком СВ на диаграмме деформирования матрицы (см. рис. 36), Положение участка СО будет задаваться максимальными сдвиговыми деформациями матрицы 7тах достигнутыми при движении некоторого участка волокна. Связь касательных напряжений Тр со сдвиговыми деформациями 7р на стадии разгрузки получим путем геометрических построений (см. рис. 36) в виде [c.98]

Между тем, в большинстве случаев разрыв связей в сечении, по которому разрушается тело, происходит неодновременно в каждый данный момент лишь малая доля общего числа связей оказывается доведенной до предельного состояния. Причиной того, что связи между разными атомами работают в неодинаковых условиях, служит несовершенство реальной структуры твердого тела — насыщенность его всевозможными дефектами. Это, в частности различные микро- и ультрамикротрещины, являющиеся концентраторами напряжений. Микротрещины могут отсутствовать в теле в исходном состоянии, но появиться при его деформировании под нагрузкой, например, вследствие неоднородного протекания пластической деформации в плоскостях скольжения кристалла, торможения и накапливания сдвигов перед препятствиями (границами зерен, примесями, различными дефектами, порожденными самой же пластической деформацией, и т. д.). Такие деформационные микронеоднородности, в свою очередь, обусловливают локальные концентрации напряжений и зарождение трещин. Вместе с тем, прочность тела существенно зависит от реальных условий испытаний температуры, характера напряженного состояния, скорости нагружения и т. д. Таким образом, прочность реального твердого тела определяется не только характером межатомных взаимодействий, или, что то же, химическим составом тела, но и особенностями его структуры и условиями, в которых происходит нагружение тела. [c.233]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...