Предел текучести текущий

Предел текучести текущий 50 Предельные нагрузки 4 Предельное состояние 208 Преобразование Лапласа Применение 380 [c.392]

Как видим, для длинных стержней критическое напряжение невелико, и это свидетельствует о применимости формулы Эйлера. Но оно же неограниченно возрастает по мере уменьшения гибкости. И ясно, что на устремление кривой / в бесконечность должен быть наложен очевидный запрет. Любая, короткая или длинная стойка теряет несущую способность, если напряжение достигает предела текучести Таким образом, на рис. 459 появляется прямая I/, ограничивающая напряжение сверху. Но это еще не все. Если при малой гибкости критическое напряжение достигает всего лишь предела пропорциональности, то текущий модуль упругости da/de будет в полтора раза меньше Е (см. 16), и, следовательно, формула Эйлера соответственно дает завышенное в полтора раза значение критической силы. Значит, в практических расчетах, прежде чем поверить результату, полученному по формуле Эйлера, следует еще определить и критическое напряжение, а затем со- [c.448]

Тт- " 0,9- — физический, начальный, условный, текущий пределы текучести на сдвиг. [c.12]

Текущий предел текучести а, зависит от предыдущей пластической деформации и позволяет легко различать при одноосном растяжении нагружение, сопровождающееся дальнейшей пластической деформацией, и разгрузку, происходящую чисто упруго. Если по достижении точки А приращение напряжения do таково, что а > а,, произойдет нагружение, а если а < а , то произойдет разгрузка. [c.203]

Что такое начальный и текущий пределы текучести Укажите критерий нагружения и разгрузки при одноосном растяжении. [c.210]

Деформация пластин М. будет продолжаться до тех пор, пока их текущий предел текучести при сжатии а = Ром не станет равным начальному пределу текучести при сжатии Oqj. = рот материала Т, что в соответствии с принятыми здесь для одноосного сжатия обозначениями можно выразить следующим уравнением [c.325]

Для совместного деформирования компонентов бинарной системы необходимо равенство их текущих пределов текучести, т. е. или [c.326]

Таким образом, при продольном сжатии (без внешнего и межслойного трения) одновременно происходят равномерная конечная пластическая деформация слоев и неравномерное распределение напряжений по сечению всего многослойного тела. Текущий предел текучести всего га-компонентного пакета при продольном сжатии без внешнего и межслойного трения равен [c.333]

При одноосном продольном пластическом сжатии многослойного тела его текущий предел текучести Oj (in-m) либо равен сумме приведенных послойных пределов текучести, либо занимает промежуточное положение в ряду физических пределов текучести компонентов тела. Кривая, построенная по уравнению (XV.26), представляет собой связь между напряжениями и деформациями при одноосном продольном сжатии, т. е. является реологической кривой для рассматриваемого случая деформирования /г-слойного тела. [c.333]

Для нахождения связи между конечными пластическими деформациями (пренебрегая малыми упруго-пластическими деформациями) и напряжениями при равномерной деформации по рис. 146 воспользуемся условием совместности общей и послойных пластических деформаций т] = г и следующей связью начальных и текущих пределов текучести компонентов системы [c.336]

Разгрузка фиксируется в случае, когда интенсивность напряжений, вычисленная на текущем шаге, становится меньше текущего предела текучести. Накопление результатов производится на последней итерации шага, если не назначены дополнительные корректирующие итерации. Корректирующая итерация осуществляется после накопления результатов без увеличения нагрузки, поэтому она уточняет уравнения равновесия для новой конфигурации и граничные условия. Одновременно уточняются и уравнения состояния по диаграмме деформирования. Свойства материалов в зависимости от температуры задаются в виде таблиц для определенных фиксированных температур. Для каждого материала назначаются свои температурные узлы. Для промежуточных значений температур свойства вычисляются с помощью линейной или квадратичной интерполяции. Если свойства материала не зависят от температуры, исходная информация сокращается и для конкретного материала производится просто выборка свойств из соответствующей таблицы. Диаграмма деформирования Oi (е ) задается поточечно для различных температур. Интенсивность напряжений для промежуточной температуры и интенсивности деформации вычисляются интерполированием. Следует отметить, что диаграмма деформирования определяется на основании опытов на растяжение или сжатие образцов при соответствующих температурах. При этом полученные результаты должны быть приведены к соответствующим мерам деформации и напряжения. [c.99]

В ряде случаев при вытяжке с утонением необходимо заранее хотя бы приближенно выяснить, какими механическими свойствами будет обладать полученная деталь. Это нетрудно сделать, если воспользоваться диаграммой истинных напряжений, у которой по оси абсцисс отложены истинные деформации с , а по оси ординат — истинные напряжения о (фиг. 210). Истинные напряжения — это напряжения, отнесенные не к начальной площади поперечного сечения, как это принято при определении предела прочности з и предела текучести о называемых условными напряжениями, а к текущей площади поперечного сечения, которое при растяжении уменьшается. [c.331]

Приведем основные обозначения а — радиус круглого диска, г — текущий радиус диска, — радиус пластической зоны круглого диска, Ri ) — радиус пластической зоны диска, ш — угловая скорость вращения диска, предел текучести, g — ускорение силы тяжести, 7 — объемный вес, и — коэффициент Пуассона. [c.245]

Обозначения а — радиус круглого диска, г — текущий радиус, в — полярный угол, Я — радиус пластической зоны круглого диска, Я в) — радиус пластической зоны диска, со — угловая скорость вращения, (т — предел текучести, Е — модуль упругости, g — ускорение силы тяжести, 7 — объемный вес. [c.251]

О характере изменения анизотропии в рассматриваемой области можно судить по данным рис. 218, где показаны зависимости между соотношениями текущих напряжений в осевом и тангенциальном направлениях от величины пластической деформации при трех температурах. Значение Епл ==0,2% соответствует соотношению условных пределов текучести. С увеличением степени пластического деформирования отношение (УQf[c.392]

Здесь Оху (Уу, аг Хху — текущие пределы текучести в раз- [c.113]

При асимметричном цикле для одинаковых значений приведенных напряжений наблюдается равенство остаточной деформаций и текущей пластической деформации, т. е. б == ёр. Значит, для какого-то полуцикла участки кривых деформирования в пластической области совпадают, если совместить точки, соответствующие пределу текучести (точки Л, В, С на рис. 96, 97). Такое совме- [c.242]

При новом нагружении материал деформируется линейно-упруго до тех пор, пока напряжения не окажутся равными Таким образом, для упрочняющихся материалов при повторных нагруя ениях характерно увеличение предела текучести и величина мо>] ет рассматриваться лишь как текущий предел текучести, который зависит от накопленной пластической деформации и позволяет разграничить процессы нагружения и разгрузки. [c.296]

В начальный момент времени t = 0) определяется напрялген-по-деформированное состояние при действии полной нагрузки Р = Рц и р = Pji). в случае, если интенсивность напряжений в какой-либо точке некоторого сечения оказывается при этом больше предела текучести (а а ), решается упругопластическая задача. При этом сначала определяется предельная нагрузка Рпр и Рпр), при которой Qj = сг ЛИШЬ В ОДНОЙ точке одного сечения. Затем нагрузке дается прираш епие и при р = рар -f Ар, Р = Рпр + АР решается упругопластическая задача и запоминаются текущие значения в точках, где развиваются пластические деформации. Итерации проводятся до тех пор, пока не будет выполнено условие [c.152]

Анализу поведения оболочек с большим показателем изменяемости геометрии (гофрированных, с начальными осесимметричными неправильностями) при неизотермическом упругоп.ластическом деформировании и ползучести посвящены работы [2, 3]. Ниже приводятся результаты исследования такой оболочки при длительном статическом нагружении (рис. 8.3). Оболочка изготовлена из алюминиевого сплава В-95 с пределом текучести при температуре 150° С От = 21,1Ъ МПа, нагружена сжимающей осевой силой Р = 41,8 кн (или эквивалентным осевым смещением края А Wj = 0,7 мм), внутренним давлением р = 1,89 МПа и нагревается до температуры t = t г, z) = 150° С за 20 мин. Зависимости механических свойств от температуры, кривые деформирования и ползучести вводились в ЭВМ с использованием кубического сплайна. Аналогичное описание исиользова.лось и для представления исходной и текущих геометрий оболочки. В расчете рассматривался лишь один полугофр с граничными условиями Т = 0. = 0. [c.163]

Отношение а /ад2 прямо связано с показателем упрочнения п. Предел текучести ад 2 определен при деформации = 0,002, т. е. jq 2 о "> = = 5о(Фт)"- Предел прочности = s S/Sq), где = (Фкр) = Из определения с/ф = -dS/S следует соотношение начальной и текущей плош,ади сечения Sq/S= е Р, и тогда = SQ n/e)". Отсюда отношение oJoqj = (п/еф )". Чем меньше отношение стандартных характеристик o gq2, тем меньше и показатель упрочнения п - хуже устойчивость материала к перегрузкам. [c.332]

Поверхность нагружения. Допустим, что тело деформируется пластически, и в какой-то его точке напряжения получили приращения Возникает вопрос — приведет ли это к нагружению, т. е. к дополнительной пластической деформации de / окружающей точку частицы, либо к упругой разгрузке Для ответа на этот вопрос рассмотрим поверхность нагружения S (рис. 80), которая в пространстве напряжений отделяет в данном (т. е. упрочненном) состоянии среды область упругого деформирования от области пластического деформирования. В начальном (не-упрочненном) состоянии поверхность нагружения совпадает с поверхностью текучести 2,. С увеличением пластической деформации, по мере развития упрочнения, поверхность нагружения расширяется и смещается. Расширение поверхности нагружения есть следствие упрочнения металла при пластической деформации. Смещение поверхности нагружения относительно начала координат (Ojj- = 0) есть следствие эффекта Баушингера после пластической деформации пределы текучести при растял<ении и сжатии различны (рис. 59, б). Поэтому форма и положение поверхности нагружения зависят не только от текущего напряженного состояния, но и от всего предшествующего процесса деформирования. Поверхность нагружения как и поверхность текучести является выпуклой (см. п. Х.1). [c.203]

Здесь величина ijjy равна расстоянию между осью ординат и вертикалью, опущенной из точки пересечения прямой текущего модуля упрочнения 0 первого компонента с горизонталью отвечающей начальному пределу текучести компонента Т. Значению г 3у<, отвечает деформация tIi. компонента Т. [c.330]

Обозначая через Ai соотношение FtlF, где F — текущая площадь поперечного сечения всего пакета, получим из первого условия статики, что текущий предел текучести т-слойного пакета в целом при его продольном сжатии (без [c.332]

Усилия и работа деформирования поликомпонентной системы. Пусть деформируется л-слойное т-компонентное тело в условиях линейного напряженного состояния (см. рис. 141). В любой момент осадки внешнее деформирующее напряжение р = —а совпадает с текущими пределами текучести всех пластически деформируемых компонентов тела. Поэтому в момент начала полной СПДРМ, когда в пластическую деформацию вступит компонент с максимальным начальным пределом текучести ацт. справедливо следующее равенство [c.342]

В такой модели в дополнение к упругим деформациям есть вязкопластические деформации е р. Как только превосходится определенное пороговое значение напряжений (такое, как предел текучести), возникает ненулевое значение е /. (Подробное описание текущего состояния вязкопластичности может быть найдено в обзоре Пэжины [10].) Вязкопластическая модель была использована Зенкевичем и Кормо [11—13] в весьма эффективном алгоритме МКЭ для анализа нелинейного деформирования. [c.338]

В случае превышения напряжениями предела текучести материала фиксируется возникновение пластической зоны в этом элементе, что требует численного обращения матрицы B ijkm в выражении (IV. 13) и вычисления касательного модуля из диаграммы деформирования материала. На последующих уточняющих итерациях касательный модуль заменяется секущим и производится уточнение приращений упругопластических деформаций по схеме метода переменных параметров упругости. В случае фиксирования разгрузки запоминается текущий предел текучести и переход к упругим соотношениям в выражении (IV. 14), т. е. касательный модуль сменяется модулем Юнга. Пластические деформации сохраняют при этом свои последние значения. [c.98]

Предположим, что при затвердевании частицы ее предел текучести равен нулю, частица ведет себя пластически и подвергается растяжению. В процессе охлаждения растягивающее напряжение в частице возрастает и остается равным пределу текучести, соответствующему текущему значению температуры, до тех пор пока скорость увеличения напряжения меньше скорости изменения предела текучести частицы. Затем начинается разгрузка, и частица ведет себя упруго. Напряжение в частице уменьшается, становится сжимающим и в конечном счете достигает предела текучести при сжатии, после чего частица переходит в пластическое состояние. Таким образом, затвердевающая стенка будет состоять из двух пластических слоев, разделенных упругой зоной. Так как упруго-йдеальнопластическая теория не зависит от масштаба времени, распределение напряжений и расположение зон будут геометрически подобны при продвижении фронта затвердевания внутрь стенки. На рис. 25 показаны результаты для некоторых скоростей уменьшения предела текучести с температу рой, Y —mQ. [c.162]

Зависимость между пределом выносливости а 1 при нагрузке с симметричным циклом (с коэффициентом асимметрии г — —1) и пределом выносливости о, при нагрузке с любым асимметричным циклом может быть установлена на основании спрямленной диаграммы предельных напряжений. Например, такая зависимость для образцов может быть найдена по диаграмме предельных касательных напряжений, изображенной на рис. 97. Спрямляющая линия проходит через точку с координатами или ст 1, соответствующую пределу выносливости, и через точку с координатой соответствующую пределу текучести. Напишем уравнение для текущего значения этой прямой линии [c.226]

Смотреть страницы где упоминается термин Предел текучести текущий : [c.260] [c.156] [c.155] [c.243] [c.12] [c.202] [c.259] [c.332] [c.333] [c.336] [c.136] [c.204] [c.18] [c.338] [c.87] [c.175] [c.31] [c.349] [c.95] [c.113] [c.240] [c.111]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...