Накопление остаточной деформации

Циклическое накопление остаточной деформации, характеризуемое шириной петли пластического гистерезиса, определяет усталостное повреждение и разрушение с развитием трещины, но без образования шейки. Размах пластической деформации в соответствии с выражением (5.2) составляет [c.79]

Изнашивание — это процесс разрушения материала и отделения его от поверхности, твердого тела и (или) накопления остаточной деформации при трении, проявляющийся в постепенном изменении размеров и (или) формы тела. Износ — результат изнашивания, определяемый в единицах длины, объема, массы и др. Износостойкость — свойство материалов оказывать сопротивление изнашиванию в определенных условиях трения, оцениваемое величиной, обратной скорости или интенсивности изнашивания. Скорость изнашивания выражается отношением значения износа к интерва.лу времени, в течение которого он возник. Интенсивность изнашивания — это отношение значения износа к пути, на котором происходило изнашивание,, или к объему затраченной работы [155] [c.92]

Рис, 28. Накопление остаточной деформации при статической релаксации на пряжений после упрочняющей обработки закалку от 770 Си старение при 320 С, [c.64]

Износ манжет и вала. В процессе длительной работы манжетного уплотнения происходит износ кромки манжеты и поверхности вала. Первоначальной стадией является взаимная приработка поверхностей манжеты и вала, при которой кромка манжеты в основном изнашивается за счет микрорезания острыми частицами неровностей вала. Кроме того, ширина контактной поверхности увеличивается за счет накопления остаточной деформации резины. Одновременно происходит приработка вала с по- [c.219]

Верхний предел определяется сочетанием допусков. Накопление остаточной деформации происходит медленнее при е = 20 -ь 30%. При е = 22 -г- 25% наблюдается наибольшая выносливость [c.156]

Задача восстановительной термической обработки — регенерация структуры и свойств металла, который из-за длительной эксплуатации при высокой температуре претерпел глубокие структурные изменения, вызвавшие существенные ухудшения его механических свойств и накопление остаточной деформации. [c.119]

Установив предварительно значения твердости и условной прочности, рассматривают другие важные свойства резин, определяющие эксплуатационные характеристики готового изделия. К таким свойствам относятся относительное удлинение, сопротивление многократному растяжению, накопление остаточной деформации при сжатии гистерезисные свойства, например полезная упругость и теплообразование сопротивление тепловому старению электрические свойства сопротивление воздействию растворителей и т. д. [c.14]

Уточним технические требования, предъявляемые к резиновым прокладкам, работающим в контакте с агрессивными жидкостями. Определяющим требованием является низкая степень набухания и инертность материала к воздействию азотной кислоты. Кроме того, резина должна характеризоваться низкой скоростью накопления остаточной деформации. Из условий работы прокладки можно сделать вывод об отсутствии температурного воздействия на материал при эксплуатации. [c.49]

Основным критериев разрушения при определении пределов контактной выносливости и построения кривых контактной усталости является возникновение на контактной поверхности нескольких ямок выкрашивания диаметром, равным половине малой полуоси контактной площади, вычисленным для условно принятого значения максимального контактного напряжения. При обработке результатов испытаний рекомендуется учитывать накопленную остаточную деформацию. Для испытания каждого образца используют новую дорожку на обкатывающем контртеле. Частота циклов не регламентируется в пределах ЮОО—60000 циклов <8 минуту. База испытаний при определении предела контактной выносливости должна быть не ниже 10 циклов для металлов и сплавов с твердостью НВ 200 5-10 — для металлов и сплавов с НЯС<С40, имеющих горизонтальный участок на кривой контактной усталости 10 — для металлов и сплавов с Я С>40, имеющих горизонтальный участок на кривой контактной усталости 2,0-10 —5-10 — для металлов и сплавов, не имеющих горизонтального участка на кривой контактной усталости. [c.234]

Пути деформирования (для точки 3 г — 10 см), построенные в координатах (6 -, ее), показаны на рис. 3.24 постоянное накопление остаточных деформаций Б точке вызвано ползучестью. На рис. 3.25 показано изменение напряжений а , T0. Участок /—II соответствует изменению напряжений в результате ползучести на стационарном этапе работы диска. Таким образом, ползучесть может существенно изменить путь нагружения. Петли на диаграмме Ог, (Те), начиная с шестого цикла, совпадают петли (е -, eg), показанные на рис. 3.24 для пятого и девятого циклов, также одинаковы и сдвинуты относительно друг друга на величину накопленной за цикл деформации ползучести. Таким образом, наступает установившееся состояние. [c.113]

Сопоставим диаграмму зависимости а—N с нагрузками, возникающими при эксплуатации, аналогично тому, как это сделано в работе [9]. При этом возникает три класса задач. К первому классу (рис. 2.5) относятся задачи отыскания хотя бы однократного превышения нестационарной нагрузкой предельного состояния сгд, т. е. согласно диаграмме рассматривается область статического разрушения. Применительно к автомобилям с механической трансмиссией подобная нагрузка — крутящий момент — может возникнуть при броске сцепления, для деталей рулевого управления — при ударе передними колесами о вертикальное препятствие и т. д. Второй класс составляют задачи о накоплении остаточных деформаций в конструкциях при действии стационарной или квазистационарной случайной нагрузки (рис. 2.5, б) в области малоцикловой усталости. В третий класс (рис. 2.5, в) объединены задачи о накоплении усталостного повреждения при воздействии стационарных и квазистационарных [c.37]

Релаксация напряжения резины состоит из начальной, обусловленной в основном обратимой физической релаксацией, т. е. перемещением сегментов цепи, и вторичной, характеризующей необратимую химическую релаксацию, являющуюся результатом химической реакции с кислородом и механического процесса флуктуационного разрыва связей под действием напряжения. Релаксация напряжения приводит к появлению необратимой остаточной деформации, не исчезающей после снятия нагрузки. Скорость накопления остаточной деформации характеризуется значением Я относительной остаточной деформации [c.26]

При действии повышенных температур на напряженные резины резко ускоряются процессы химической релаксации напряжения, накопления остаточной деформации и снижения остаточной эластичности. [c.28]

Рис. 11. Кинетика накопления остаточной деформации резиной при различных температурах

Повышение концентрации кислорода воздуха, соответствующее повышению давления, существенно влияет на скорость старения резин. Накопление остаточной деформации при одной и той же температуре с ростом давления увеличивается в несколько раз. Были проведены исследования различных резин. Как видно из приведенных ниже экспериментальных [22] значений коэффициента К-р, характеризующего влияние давления на скорость накопления остаточной деформации, последняя ощутимо увеличивается, начиная со сравнительно низких давлений [c.31]

При воздействии на резину физически активной среды накопление остаточной деформации может быть замедлено за счет увеличения размеров образца при набухании или ускорено за счет вымывания из резины растворимых в среде ингредиентов. [c.31]

ПРОГНОЗИРОВАНИЕ НАКОПЛЕНИЯ ОСТАТОЧНОЙ ДЕФОРМАЦИИ ПО МЕТОДУ СОВМЕЩЕННЫХ КРИВЫХ [c.33]

По вычисленным значениям Hi строим в соответствии с ГОСТ 9.035—74 кинетические кривые накопления остаточной деформации при каждой температуре в зависимости от времени (см. рис. 11). На полученном графике выберем не менее трех одинаковых значений относительной остаточной деформации, например, Hi, Яг, Яз при каждой температуре испытания ti, и, h (где 1 С 2 < 3 с шагом в 20 °С), и определим соответствующие времена их достижения при этих температурах [c.35]

При этом исходят из предположения о равенстве значений относительной остаточной эластичности р, определенной обоими методами, полагая очевидным равенство констант скоростей процессов накопления остаточной деформации и релаксации напряжения. Однако накопление остаточной деформации в уплотнителях, контактирующих с маслами, не должно отражать степень структурных изменений в процессе старения вследствие набухания резины, вызывающего ослабление межмолекулярных связей и изменение геометрических размеров образца. [c.93]

Рис. 62. Температурная зависимость констант (а) скоростей химической релаксации резин на основе СКН-18+ + наирит (прямые 1—3) и СКН-40 (прямые 1 —3 ) в маслах Б-ЗВ (прямые 2, 2 и сплошные линии /, ) ) и ПЭС-С-1 (прямые 3, 3 и пунктирные линии /, / ), рассчитанных по релаксации напряжения (прямые I, I ) и накоплению остаточной деформации (прямые 2, 3, 2, 3 ).

Виброползучесть — накопление остаточной деформации при асимметричном циклическом нагружении. [c.13]

При обработке результатов испытаний рекомендуется учитывать накопленную остаточную деформацию следующим образом измеря ют полученные радиусы кривизны в зоне контакта вычисляют новые размеры полуосей контактных площадок определяют скорректиро ванные (с учетом остаточных деформаций) значения 0, та по скор ректированным значениям Сг max строят дополнительную кривую кон. тактной усталости с учетом остаточной деформации. [c.274]

Первая стадия упрочнения — стадия легкого скольжения с небольшим начальным увеличением плотности дефектов. Она характеризуется малой скоростью деформационного упрочнения термоэдс медленно увеличилась (до 10%). Вторая—термоэдс быстро увеличилась (до 307о), происходит быстрое накопление остаточной деформации. Третья стадия — скорость упрочнения меньше, чем на второй стадии термоэдс возросла только на 8% по сравнению с предыдущей стадией. [c.197]

Кинетику накопления остаточной деформации исследованных сплавов при статическом нагружении изучали при нормалйой температуре (20 С). Начальные напряжения были взяты равными 70 и кгс/мм , близкими к соответствующим значениям пределов упругости бронзы, легированной магнием. Образцы из исследованных сплавов подвергали закалке при 770° G и старению- по оптимальным режимам — при 320° С, б ч и при 340° С, 3 ч. [c.63]

Рис. 6-26. Накопление остаточной деформации в трубе горячей нитки паропровода промежуточного перегрева диаметром 426x17 мм и.ч стали 12Х1МФ.

При экслуатации резиновой детали под влиянием тепла, света, радиации развиваются химические процессы старения, приводящие к образованию новых связей — структурированию материала и к разрыву межмолекулярных и внутримолекулярных связей — деструкции материала. Механические воздействия активируют эти процессы, что особенно проявляется в уплотнительных деталях подвижных соединений. Структурирование и деструкция сопровождаются накоплением необратимой остаточной деформации, повышением или понижением твердости, потерей эластичности и растрескиванием материала, которые являются внешним проявлением процесса старения эластомера. Накопление остаточной деформации при старении иногда называют химической релаксацией. Свойственную высокоэластичности релаксацию называют физической релаксацией. Физическая релаксация завершается через часы-сутки и является обратимым процессом. Химическая релаксация в нормальных условиях эксплуатации развивается в течение нескольких лет и является необратимым процессом. Так как при высоких температурах старение может протекать очень быстро, температурный режим эксплуатации является важнейшим фактором при определении времени работоспособности эластомерных материалов. [c.53]

Верхний предел бщах определяется сочетанием допусков. Как показал опыт, накопление остаточной деформации происходит медленнее при 8 = 20- 30%, а при г = 22ч-25% наблюдается наибольшая выносливость колец при циклической нагрузке. Таким образом, с учетом допусков на размеры и процесса старения резины необходимо для уплотнений наружных соединений обеспечивать [c.119]

Каждая прямая соответствует определенному значению остаточного сжатия Ah = А/ по уравнению (44). Для построения одной прямой экспериментально определяются три ее точки, соответствующие времени накопления Ah при температурах fl i, dj, з (обычно 50, 70, 90° С) затем прямая проводится до уровня температуры 25° С, что позволяет определять время работоспособности уплотнений при этой степени остаточного сжатия и заданной температуре эксплуатации. Герметичность для отдельных типов уплотнений сохраняется до предельного накопления остаточной деформации или падения контактного давления. Для колец круглого сечения, например, АЬкр = 70-т-90%, в зависимости от требований к морозостойкости. Поэтому конечное время эксплуатации можно оценить по номограмме с предельным АНкр. Кинетические кривые изменения остаточной деформации при испытании резиновых деталей в деформированном состоянии позволяют построить другой тип номограммы для расчета сроков хранения и эксплуатации, показанный на рис. 64, б. Здесь построена одна совмещенная кривая Ah — t с разными масштабами времени по [c.129]

После выявления группы каучуков, резины на основе которых в первом приближении будут длительно противостоять воздействию основных эксплуатационных факторов, приступают к определению марки каучука, используя в качестве критериев важнейшие технические и технологические свойства. К таким техническим свойствам относятся условная прочность относительное и относительное остаточное удлинение твердость сопротивление многократному растяжению накопление остаточной деформации при сжатии сопротивление старению гистерезисные и электрические свойства и т. д. К технологическим энергетические затраты на диспергирование ингредиентов в матрице каучука вязкость, усадка, вальцуемость, шприцуемость и каландруемость резиновых смесей стабильность в процессе переработки (стойкость к подвулканизации) скорость вулканизации характер изменения технических свойств после достижения оптимума вулканизации и другие. [c.9]

В процессе эксплуатации проводится наблюдение за ползучестью и структурой металла паропроводов, паросборников, коллекторов и змеевиков пароперегревателей. Разрушению при ползучести предшествует остаточная деформация. Если суммарная накопленная остаточная деформация не превышает установленной величины, то нет оснований опасаться разрушения. Допускаемую остаточную деформацию в эксплуатации выбирают на основании результатов научно-исследовательских работ и обобщения опыта зксплуатаци и. [c.228]

Наряду с паропроводами, паросборниками и коллекторами в условиях эксплуатации следят за ползучестью змеевиков пароперегревателей. Температура перегретого пара колеблется iB определенных довольно широких пределах около расчетной. При нарушениях режима работы котла возможны существенные отклонения температуры перегретого пара от расчетной величины. Для предупреждения аварийных остановов котла в результате разрывов з-меевиков пароперегревателей необходимо систематически контролировать накопление остаточной деформации в них. [c.232]

На основе развиваемых выше представлений о разрушении металлических материалов при циклическом нагружении как о предельно накопленном повреждении в результате работы микронапряжений на пути пластической [11—13] и упругой деформации был получен критерий разрушения типа (4.53) для симметричного цикла нагружения, в котором первый член определяет величину усталостного повреждения второй — величину квазистатиче-ского повреждения обусловленного односторонним накоплением остаточной деформации в процессе нагружения, третий член определяет повреждение т з, обусловленное работой микронапряжений на пути упругой деформации (при разгрузке). [c.162]

В случае испытаний с наложением амплитуды нагрузки второй частоты в процессе выдержки происходит сильное разупрочнение материала (увеличение ширины петли гистерезиса) при больших уровнях нагрузки й более сильное — при малых уровнях, чем при нагружении с выдержками без наложения высокочастотной нагрузки (рис. 5.9). При Оа = 240 МПа в нроцессо двухчастотного нагружения упрочнение было даже меньшим, чем при нагружении с выдержками. При малых уровнях нагрузки наряду с сильным упрочнением на начальной стадии деформирования имело место также более интенсивное, чем при нагружении с выдержками, разупрочнение материала (ширина петли гистерезиса увеличивается сильнее). Что касается односторонне на капливаемой деформации, то ее практически не было вплоть до начала развития рассредоточенного трещинообразования, С момента появления первых микротрещин на поверхности образца начинается интенсивное накопление остаточных деформаций н сторону растяжения (рис. 5.9). [c.184]

Суммарное изменение условий трения вследствие протекания объемных и поверхностных процессов в материале уплотнителя можно оценить коэффициентом Kii- Процессы релаксации, приводящие к накоплению остаточной деформации и снижению остаточной эластичности, превращают отношение hojh в функцию, существенно зависящую от времени и температуры. [c.50]

Решение, ипределяем кинетику накопления остаточной деформации резиной при 70, 90, 110°С. По полученным данным строим совмещенную кривую для температурного интервала от 25 до 110°С (рис. 24). По совмещенной кривой определяем время тэкв работы уплотнителя при 25°С, эквивалентное одному году при 50 °С (прямая 1). Оно составляет 21 год. [c.54]

Определяем величину накопления остаточной деформации за время Тобщ (ломаная 2), которая составляет Н — 45%. [c.54]

Сопоставим изменение констант скоростей процесса релаксации двух резин на основе СКН-18 + наирит Б и СКН-40 при действии на них масел — полиэфирного Б-ЗВ и полисилоксано-вого ПЭС-С-1. Изменение массы обеих резин в масле Б-ЗВ положительно (рис. 61), т. е. резины в этом масле набухают, увеличивая размеры образца. В масле ПЭС-С-1 масса обеих резин уменьшается, что связано с вымыванием части составляющих резину ингредиентов и соответствующим уменьшением размеров образца. На рис. 62 представлена температурная зависимость логарифмов констант скоростей химической релаксации, рассчитанных из кинетических кривых накопления остаточной деформации и релаксации напряжения при старении указанных резин Б соответствующих маслах. В случае, когда система [c.93]

Основным критерием разрушения при йпределении пределов контактной выносливости (и построении кривых контактной усталости) является возникновение на контактной поверхности нескольких ямок выкрашивания диаметром, равным половине малой полуоси контактной площади, вычисленной для условно принятого значения максимального контактного напряжения. При обработке результатов испытаний рекомендуется зачитывать накопленную остаточную деформацию. Для испытания каждого образца используют новую дорожку на обкатывающем контртеле. Частота циклов не регламентируется в пределах 1000—60 ООО циклов в минуту. База испытаний при определении предела контактной выносливости должна быть не ниже 10 циклов для металлов и сплавов [c.317]

В 60-е и 70-е годы необходимость дальнейшего совершенствования теории расчета покрытий была обусловлена, с одной стороны, постоянным ростом максимальных взлетных масс воздушных судов, а с другой — резким увеличением числа приложений самолетных нагрузок на аэродромные покрытия. Это обстоятельство выдвинуло на первый план при исследовании работы покрытий задачи, связанные с учетом повторности приложения эксплутационных нагрузок и реального распределения взлетных масс самолетов, то есть фактических режимов эксплуатации покрытий аэродромов. Здесь, в первую очередь, следует отметить работы Б.И. Демина и Б.И. Смолки — по з ету накопления остаточных деформаций в основаниях сборных железобетонных покрытий при воздействии на них многократно повторяющихся эксплутационных нагрузок В.А. Лавровского, А.Я. Аполлонова и В.А. Елисина — по режимам эксплуатации покрытий современными и перспективными летательными аппаратами Г.И. Глушкова, А.П. Степушина и В.Д. Садового — по учету усталостных явлений в бетоне аэродромных покрытий и основаниях Н.В. Свиридова — по повышению долговечности цементобетонных аэродромных покрытий. По результатам этих и других исследований теоретические основы расчета жестких покрытий были дополнены положениями, связанными с з етом повторности приложения нагрузки, которые во многом совпадали с зарубежным опытом [97, 218, 308]. [c.27]

Помимо вышеупомянутых лиц, в нашей стране А.П. Васильевым в этот период были выполнены важные работы но расчету нежестких покрытий с учетом накопления остаточных деформаций. И.В. Королевым исследовались структура, свойства и технология производства асфальтобетонных смесей и покрытий из них. И.М. Руденской была разработана новая технология получения битума. Позднее А.П. Васильев сформулировал принципы и разработал методы повторного использования асфальтобетона. [c.35]

Торможение или ускорение ползучести влияет на деформацию дисков и крепежных деталей, работающих при повыщенной температуре. Для деталей, критерием работоспособности которых является накопленная остаточная деформация, диаграмь а усталости должна быть дополнена предельной кривой по допустимой деформации. На рис. 2.41 приведены предельные кривые для сплава ХН62МВКЮ при 850° С и остаточной деформации 0,1 0,5 и 1%. [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...