Диаграмма деформирования обобщенная

Имеется ряд предложений по способам интерпретации диаграмм циклического упругопластического деформирования [139, 235, 286], однако достаточно экспериментально обоснованной в настоящее время является обобщенная диаграмма деформирования [235], по характеристикам которой для широкого круга конструкционных материалов накоплены данные. [c.65]

Обобщенная диаграмма циклического деформирования отражает зависимость между напряжениями и деформациями в каждом отдельном полуцикле нагружения. Диаграмма рассматривается в координатах 5—8, начало которых совмещается с точкой разгрузки в данном полуцикле. Основное свойство обобщенной диаграммы заключается в том, что как для жесткого и мягкого, так и для промежуточного между мягким и жестким нагружением все конечные и текущие точки диаграмм деформирования /с-го полуцикла нагружения, полученные при различных уровнях исходных деформаций, укладываются на одну и ту же для данного полуцикла нагружения кривую (рис. 2.1.1, 2.1.2, а). [c.66]

Таким образом, зная закон изменения ширины петель гистерезиса с числом полуциклов нагружения в зависимости от степени исходного деформирования, уравнение обобщенной диаграммы деформирования может быть определено по диаграмме исходного нагружения /(5 /2) и известным коэффициентам А, А, а, р. [c.70]

Обобщенная диаграмма деформирования приводится к виду [c.76]

Заканчивая рассмотрение закономерностей сопротивления материалов циклическому упругопластическому деформированию, отметим, что аналитическое выражение диаграмм в форме обобщенной диаграммы деформирования позволяет отразить все основные особенности поведения материалов при повторном нагружении за пределами упругости. Накопленные данные по параметрам обобщенной диаграммы дают возможность для достаточно широкого круга конструкционных материалов рассчитывать кинетику циклических напряжений и деформаций в связи с разработкой критериев и оценкой прочности при малом числе циклов нагружения конструктивных элементов. [c.77]

В настоящее время имеется ряд предложений по описанию закономерностей изменения диаграмм деформирования металлов и сплавов в условиях циклического упругопластического нагружения. Более широко известными, наряду с развиваемой в Институте машиноведения концепцией обобщенной диаграммы циклического деформирования [62, 63, 235], являются выражения диаграмм циклического деформирования в форме обобщенного принципа Мазинга [139] и циклической диаграммы [286]. Если обобщенная диаграмма циклического деформирования является экспериментально обоснованной, то вторые два предложения с этой точки зрения обследованы недостаточно и особенности их использования для описания диаграмм циклического деформирования реальных конструкционных материалов не выявлены. [c.78]

Для описания диаграмм деформирования циклически анизотропных материалов обобщенный принцип Мазинга может быть преобразован к виду [c.82]

В ряде случаев при анализе закономерностей малоциклового деформирования и разрушения удобно пользоваться разделенными величинами пластической и упругой деформаций. Такое разделение в форме обобщенной диаграммы деформирования может быть осуществлено введением зависимости пластических составляющих циклической деформации от соответствующей компоненты деформации исходного нагружения [c.83]

В инженерных расчетах обычно используется еще более упрощенная зависимость между напряжениями и деформациями, когда принимается линейная аппроксимация диаграммы деформирования. При этом обобщенная диаграмма имеет вид [c.83]

Расчет для случая линейной аппроксимации диаграмм деформирования в форме (2.2.8), (2.2.9) дает Ж — ё(Ю с максимальным отклонением 10% по усилиям как для обобщенной диаграммы, так и для обобщенного принципа Мазинга. При этом наблюдается весьма малое отличие для указанных решений и случая использования обобщенного принципа Мазинга в нелинейной форме (2.2.3). [c.84]

Выполненный анализ различных выражений диаграмм циклического упругопластического деформирования позволяет заключить, что наиболее полно и точно особенности сопротивления материалов циклическому нагружению отражает обобщенная диаграмма деформирования (2.1.6), а также обобщенный принцип Мазинга в форме (2.2.4). В связи с отмеченным эти зависимости могут быть рекомендованы для использования при изучении закономерностей циклического упругопластического деформирования. [c.85]

Существенным обстоятельством, вытекающим из эксперимента, является существование обобщенной диаграммы деформирования и при высоких температурах в исследованном диапазоне скоростей деформирования, причем сохраняется равенство текущей пластической и остаточной деформации [64, 234, 237, 238]. В этих условиях, так же как и при нормальных и повышенных температурах, уравнение для ширины петли при циклическом деформировании может быть представлено в виде произведений функций числа [c.85]

На рис. 2.3.1 показано удовлетворительное соответствие экспериментальных и расчетных по уравнению (2.3.15) обобщенных диаграмм деформирования при различных скоростях. [c.93]

Как известно, связь циклических напряжений и деформаций может быть выражена с использованием обобщенной диаграммы деформирования [62, 63, 235] в форме [c.109]

Основными характеристиками, необходимыми при оценке малоцикловой прочности, являются 1) диаграмма статического деформирования со всеми стандартными величинами прочностных свойств (предел пропорциональности, текучести, прочности) и свойств, характеризующих пластичность (равномерное и полное удлинение, коэффициент поперечного сужения) 2) диаграммы циклического деформирования при симметричном жестком и мягком нагружениях с величинами параметров обобщенной диаграммы деформирования 3) кривые усталости при малоцикловом мягком и жестком нагружениях при симметричном и асимметричном циклах. [c.210]

Другим параметром обобщенной диаграммы деформирования является константа материала А, характеризующая связь в условиях мягкого нагружения между деформацией исходного нагружения и шириной петли гистерезиса в первом полуцикле [c.237]

Приведенные соотношения могут быть использованы при аналитической интерпретации обобщенной диаграммы деформирования. [c.243]

Энергия пластического деформирования W или ее часть AW зависит от параметров диаграммы деформирования в стабилизированном состоянии. Уравнения (5.64) и (5.65) определяют критерий прочности для случая, если существует обобщенная диаграмма деформирования при неизотермическом нагружении и установлена связь ее параметров с исходной диаграммой деформирования в нулевом полуцикле. Однако работы в этом направлении еще малочисленны [18, 96 . [c.140]

Необходимые для расчетного анализа диаграммы в полуциклах неизотермического упругопластического деформирования можно получить в результате программных экспериментов. В связи со сложностью реализации таких экспериментов в инженерной практике можно использовать упрощенную, но обоснованную экспериментально [29, 37] схему построения обобщенных диаграмм деформирования. [c.211]

Схема преобразования изотермических циклических диаграмм деформирования указанным способом для условий деформирования в сферическом корпусе показана на рис. 4.46, а, причем каждая диаграмма верхнего и нижнего полуциклов (при отсчете от начала нагружения) является частью изотермической диаграммы для температур и а параметры построенных таким образом расчетных обобщенных диаграмм циклического деформирования, определяются на основании изотермических циклических диаграмм деформирования = [c.211]

Считая, что при упругопластическом деформировании временные процессы не влияют на обобщенную диаграмму деформирования, накопление деформаций за цикл на этапе выдержки для оболочечных цилиндрических корпусных элементов типа II можно оценить по схеме на рис. 4.43. [c.230]

Результаты расчета напряжений и деформаций в точках зоны максимальных напряжений цилиндрического и сферического корпусов для полуциклов к = 0, к = 1 и к = 2 приведены на рис. 4.74. В соответствии с изложенным методом расчета для полуциклов к = 1 и к = 2 используем параметры обобщенной диаграммы деформирования S( rh О), (2), g(2), 5(2), rfi(2) (см. рис. 4.53), ддя [c.241]

Указанные закономерности деформирования и разрушения при неизотермическом нагружении определяют ряд требований к программам для расчета малоцикловой прочности элементов конструкций. В общем случае программа должна обеспечивать решение задачи в приращениях и определение момента перехода от разгрузки к нагружению при этом необходимы анализ истории нагружения в каждой точке деформируемого элемента и корректировка пределов текучести обобщенных диаграмм деформирования на величину на основе уравнения (12.8) по вычисляемым в конце каждого полуцикла пластическим деформациям. В связи с тем что в результате такой процедуры диаграммы деформирования во всех точках элемента будут отличаться даже при одной и той же температуре, необходимо осуществлять непрерывный счет задачи полуцикл за полуциклом или записывать промежуточные результаты на запоминающем устройстве. В соответствии с (12.7) на каждом этапе нагружения определяются параметры критериального уравнения e p и а (с учетом знака). Моменты перехода значения через нуль разделяют области интегрирования и 21 . Если известно, что основные изменения температурного поля происходят при упругом деформировании, то расчет упрощается [c.267]

Уравнения типа (1.3) и (1.4) могут быть построены с использованием различных (рассмотренных в настоящей книге) схем и моделей деформируемых сред феноменологических свойств подобия диаграмм циклического упругопластического деформирования (обобщенные диаграммы циклического деформирования) структурных моделей деформируемых сред с различными числом, ориентировкой и свойствами подэлементов моделей сред с введением дополнительных микронапряжений, зависящих от величины и направления неупругих деформаций. [c.12]

С помощью обобщенной диаграммы более полно и точно описываются такие характерные особенности кривых циклического деформирования, как циклический эффект Баушингера, упрочнение, стабилизация или разупрочнение от цикла к циклу, циклическая анизотропия свойств материалов. В связи с этим дальнейшее рассмотрение диаграмм деформирования для случая изотермического нагружения проводится с использованием указанной обобщенной диаграммы и ее аналитической интерпретации. [c.43]

Основное свойство обобщенной диаграммы заключается в том, что как для мягкого и жесткого, так и для промежуточного между мягким и жестким нагружением все конечные и промежуточные точки диаграмм деформирования А -го полуцикла, полученные при различных уровнях (до 10 e ) исходного (нулевого полуцикла) нагружения, укладываются на одну и ту же для данного полуцикла нагружения кривую. [c.43]

Установлено, что в каждом отдельном полуцикле нагружения диаграммы деформирования в координатах 5 — е для различных уровней исходных деформаций или напряжений О] , оа , оз° и т. д. при совмещении начала координат А, В, С oбpa yют единую зависимость между напряжениями и деформациями АВСОК. Эта зависимость называется обобщенной диаграммой циклического деформирования, Таким образом, все конечные и промежуточные [c.367]

В широком интервале деформации описываются с помощью диаграммы механического состояния в сочетании с обобщенной диаграммой деформирования, представленными на рис. 1.4 (по Я. Б. Фридману). На диаграмме механического состояния по оси абсцисс наносят рассчитанные на основе гипотезы наибольших удлинений истинные напряжения растяжения Snp для данного напряженного состояния, по оси ординат — наибольшие истинные касательные напряжения imax для того же напряженного состояния. Одно из этих напряжений (действующих по своим площадкам) может вызвать разрушение в результате отрыва, если 5пр=5к, или среза, если tjanx=it. На диаграмме рис. 1,4,о нанесены соответ- [c.11]

Уравнения (2.1.6) отражают поцикловую трансформацию диаграммы деформирования. Предельные изменения обобщенной диаграммы в процессе циклического нагружения могут [c.70]

На рис. 2.3.1 показаны экспериментально полученные обобщенные диаграммы деформирования при повышенных температурах для различных чисел полуциклов для стали 1Х18Н9Т при 600° С и для ТС при 550° С. [c.86]

Параметры обобщенной диаграммы циклического упругоцлас-тического деформирования, получаемые для простых случаев напряженного состояния (растяжение—сжатие, сдвиг—сдвиг), для расчета диаграмм деформирования могут быть распространены и на режимы сложного нагружения, подобные рассмотренным в работе [46] на примере Ст. 50. Аналогичные данные получены в работе [45] на алюминиевом сплаве Д-16Т. [c.114]

Как было установлено в работе [238], при изотермическом циклическом деформировании стали 1Х18Н9Т удается разделить эффекты числа циклов нагружения и времени деформирования введением соответствующих функций в уравнение обобщенной диаграммы деформирования [c.120]

Уравнение (1) послужило в дальнейшем основой для представления результатов экспериментальных исследований в виде диаграмм усталостного разрушения [7], на которых графически показаны зависимости скорости роста усталостной трещины от размаха или максимального значения коэффициента интенсивности напряжений цикла в логарифмической системе координат (рис. 1). В настоящее время на основании таких диаграмм проведено обобщение многочисленных экспериментальных данных о скорости роста усталостной трещины в зависимости от различных физико-механических и структурных факторов (см., например, [8]). Поскольку коэффициент интенсивности напрнжений является характеристикой напряженно-деформированного состояния в вершине трещины и зависит [c.285]

Результаты исследований в области теории малых упруго-пластических деформаций, а также обобщение теорем о работе сил упруго-пластических деформирующихся систем позволили рассмотреть предельные состояния конструкций и их элементов по критерию допустимых перемещений и допустимых нагрузок. Применение метода переменных параметров упругости и итерации для составления и решения соответствующих уравнений в ряде случаев в интегральной форме дало возможность решить большой круг конкретных задач расчета по предельным состояниям для брусьев, пластинок, дисков, оболочек, толстостенных резервуаров. Тем самым была найдена возможность использования резервов несущей способности детален и конструкций, связанных с уируго-нластическим нерераспределением напряжений и параметрами диаграммы деформирования материала. [c.41]

Поверхность нагружения по параметру числа полуциклов образуется семейством диаграмм деформирования, полученных при постоянной температуре. В данный момент времени для заданного напряжения и температуры деформация определяется соответствующей кривой изотермического нагружения. При этом предполагают, что режимы нагружения и нагрева, а также форма диаграмм деформирования при различных температурах в процессе увеличения нагрузок соответствуют увеличению пластических деформаций. Поверхность неизотермического нагружения изменяется с числом циклов нагружения в соответствии с закономерностями поциклового изменения обобщенной диаграммы деформирования. [c.80]

Соотношения (2.131) - (2.134) можно распространить и на случай циклического упругопластического нагружения, введя в решение изоциклические обобщенные диаграммы деформирования для к-го полуцикла, например, в виде [c.101]

Зависимость между напряжениями и деформациями при циклическом нагружении с учетом ползучести принята в форме обобщенной диаграммы циклического деформирования для зоны концентрации и кривых циклической ползучести для мембранной зоны. В качестве базовых диаграмм использованы мгновенные диаграммы деформирования, полученные для условий, исключающих проявление временньк эффектов. Для учета влияния ползучести на этапах нагрузки построены изохронные кривые деформирования. Зависимость деформации ползучести от числа циклов нагружения принята линейной в диапазонах чисел циклов 1. .. 200 и 201. .. 10 [c.126]

С учетом специфики работы рассматриваемой детали, процесс циклического деформирования в локальных зонах переходных поверхностей радиусами R и Rg в течение неизо.термического цикра малоциклового нагружения можно описать замкнутой петлей упругопластического деформирования, реализующегося при изменении температуры в диапазоне 150. .. 650 °С. При этом полуцикл растяжения соответствует высоким температурам, полуцикл сжатия - низким. Считаем, что каждому циклу изотермического нагружения длительностью Гц (см. рис. 3.5, а) соответствует цикл изотермического упругоппастического деформирования при максимальной температуре (см. рис. 3.5, в). Кроме того, принимаем, что каждой изотермической диаграмме деформирования в четных (к) и нечетных (к + 1) полуциклах соответствует обобщенная диаграмма циклического деформирования [ 3 ]. Для построения диаграммы циклического деформирования в неизотермических условиях в к-м и (к + 1)-м полуциклах (см. рис. 3.5, б) применяем корректирующие поправки на неизотермичность на этапах нагрева (150. .. 650 С) и охлаждения (650. .. 150 °С) соответственно. [c.137]

Анализ диаграмм циклического деформирования, полученных при испытаниях на малоцикловую усталость образцов из стали 10Х11Н20ТЗР при 150 и 650 °С (рис. 3.6, а и б), показывает, что этот материал в указанном диапазоне температур является циклически стабильным, а изотермические диаграммы деформирования не зависят от числа циклов нагружения. Диаграммы циклического деформирования для к-го н (к + 1)-го полуциклов стабилизированного состояния при температуре 650 °С использованы в качестве обобщенной [c.137]

Анализ температурных зависимостей параметров кривых циклического деформирования при разных числах циклов нагружения фис. 43 показывает, что наиболее чувствительной характеристикой является параметр. В диапазоне температур 400 — 600 ° С параметры изо-Ш1клических диаграмм деформирования несущественно зависят от температуры, поэтому при определении полей циклических деформаций обо-лочечных конструкций изменением этих характеристик в указанном диапазоне температур можно пренебречь и использовать единую изоцикли-ческую обобщенную диаграмму д ормирования. [c.221]

Следует заметить, что характер основных зависимостей, описывающих процесс упругопластического деформирования в опасной точке конструкции, согласуется с характером изменения параметров обобщенной диаграммы деформирования при t = 800 С и Г = 600 °С (см. рис. 4.51). В частности, снижение скорости изменения параметров диаграммы вследствие циклического упрочнения (после 30 циклов нагружения) заметно сказывается на основных величинах, определяющих необратимые процессы накопления деформаций в опасной точке конструкции. Процесс протекает при довольно значительной разнице соответствующих деформаций в четных и нечетньгх полуциклах (кривые J и 4 на рис. 4.72). [c.239]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...