Зависимость предела текучести

Рассмотрим температурную зависимость разрушающего напряжения в поликристаллах с ОЦК решеткой при одноосном растяжении образцов, схематически показанную на рис. 2.6, где также представлены зависимости предела текучести ат(Т ). В ряде случаев минимальное значение разрушающего напряже- [c.61]

Соотношение (4.55а) показывает, что зависимость / i (7. I) в этом случае обусловлена температурной и скоростной зависимостями предела текучести От. [c.229]

Рис. 5.7. Зависимость предела текучести От (-) и модуля упругости Е (---) от температуры Г

Модель Мазинга — одна из первых моделей. Он рассмотрел реверсивное деформирование поликристаллического образца в предположении, что зерна, обладая анизотропией свойств, различным образом ориентированы по отношению к деформирующей нагрузке, деформируются по-разному и имеют различные пределы текучести. Эта модель позволила установить следующую зависимость предела текучести прн первом реверсивном нагружении для симметричного цикла от величины исходного напряжения в нулевом полуцикле, т. е. от степени предшествующей деформации [c.619]

Чаще всего с уменьшением размера зерна предел выносливости возрастает, хотя в ряде работ показано, что измельчение структуры металла не всегда приводит к изменению долговечности. При анализе влияния структурного фактора на циклическую прочность необходимо иметь в виду, что закономерности разрушения металлических материалов при циклическом и ст атическом нагружении имеют много общего. Для циклического нагружения зависимость предела усталости стк от размера зерна можно выразить формулой, аналогичной зависимости предела текучести от размера зерна [c.78]

На рис. 122 приведены диаграммы напряжений углеродистой стали при различных температурах, а на рис. 123 — графики зависимости предела текучести, временного сопротивления и относительного удлинения при разрыве от температуры. В интервале температур 150—250 °С временное сопротивление достигает наибольшего значения, а относительное удлинение после разрыва — [c.122]

Металлы с о. ц. к. решеткой в отличие от металлов с г. ц. к и гексагональной решетками обнаруживают сильную температурную зависимость предела текучести ниже 0,2 Тая- Заметное влияние на предел текучести при температурах выше 7"= (0,30,4) Гил оказывает также скорость деформации. У поликристаллического металла с о. ц. к. решеткой предел текучести обычно выражен более четко, чем у монокристалла, так как граница зерна препятствует движению дислокаций, а сегрегация примесей на границе зерна усиливает барьерный эффект. [c.233]

Рис. 254. Зависимость предела текучести поликристаллических металлов с разным типом кристаллической решетки от температуры

Рис. 1.9. Зависимость предела текучести и разрушающего напряжения от площади поперечного сечения и концентрации напряжений

Схема, иллюстрирующая использование указанных данных при определении несущей способности элементов конструкций, представлена на рис. 4.2. На рисунке показаны температурные зависимости пределов текучести [c.65]

Повышение чистоты монокристаллического вольфрама вследствие увеличения числа проходов при электронно-лучевой плавке приводит к ослаблению зависимости предела текучести от температуры и даже к независимости его в области от —253 до —269 С. [c.139]

Рис. 1.7. Зависимость пределов текучести от гомологической температуры в интервале Т < 0,2Т металлов с различными типами кристаллической решетки [18).

Рис. 1.8. Зависимость предела текучести при О К от модуля упругости для металлов с ГПУ- (о = 8,4 X X 10 ,То= 11,1 10- 0), ОЦК-(а = 6,4 10 Е, Тд = 8.5 10 С)

ТЕМПЕРАТУРНАЯ ЗАВИСИМОСТЬ ПРЕДЕЛА ТЕКУЧЕСТИ [c.44]

Рис. 2.8. Температурная зависимость предела текучести у некоторых металлов [75],

Рис. 2.9. Температурная зависимость предела текучести в чистых и загрязненных примесями тугоплавких ОЦК-металлах [76, 81]

Впервые зависимость предела текучести от размера зерна О была исследована в работах Холла [981, Петча [99] и Лоу [100], которые независимо друг от друга пришли к эмпирическому выражению [c.49]

Рис. 2.14. Зависимость предела текучести хрома от размера зерна при разных температурах [1171

Рис. 2.28. Проверка различных механизмов дисперсного упрочнения на основе данных по температурной зависимости предела текучести сплава Nb -j- 4 % (об.) ZrN [170]

Рис. 2.36. Температурная зависимость предела текучести молибдена при растяжении и сжатии [184, 185)

Рис. 2.37. Температурная зависимость предела текучести при сжатии и растяжении (а.) и 51)-эффекты (б) сплавов Мо -Ь 3,5 % (об.) Т1К и N5 -Ь 8 % (мае.) У -(- 4 % (об.) 2гМ [95]

Поскольку рассматриваемая схема (см. рис. 2.38) предназначена прежде всего для анализа верхних температурных пределов различных механизмов упрочнения, то в ней не рассматриваются случаи аномальной температурной зависимости предела текучести, имеющие место в ОЦК-металлах и сплавах на их основе при температурах ниже 0,05 Гпл [217]. [c.91]

Рис. 2.39. Схема температурной зависимости предела текучести различных типов сплавов на основе ОЦК-металлов

В свете развитых выше представлений интересно вернуться к сравнению механических свойств деформированного и рекристаллизованного молибдена. Эти свойства приведены на рис. 4.16 в виде совмещенной для двух состояний диаграммы ИДТ [41], в верхней части которой показаны для каждого состояния кривые температурной зависимости предела текучести сто.г (кривые 10 и 11) и разрушающего напряжения 5 (кривые 12 и 13) в нижней — характеристики [c.179]

Хрупкое разрушение совершается сколом (рис. 5.1, а) при напряжениях ниже экстраполированного хода температурной зависимости предела текучести. В данной области наблюдается значительный разброс значений разрушающего напряжения. Разброс определяется состоянием металла (литой, рекристаллизованный, деформированный) и качеством подготовки поверхности образца, поскольку разрушение в этой области обусловлено наличием, с одной стороны, внутренних и поверхностных дефектов образца, концентрирующих напряжения, с другой — высоким уровнем сопротивления движению дислокаций, что практически исключает возможность релаксации этих напряжений. Действительно, как показывает оценка с использованием уравнения Гриффитса (5.2), дефект размером порядка 1 мкм должен вызвать разрушение молибдена при напряжениях, не превышающих предел текучести. В случае более крупных дефектов, которые всегда существуют в технических сплавах, особенно литых, разрушение при отсутствии релаксации напряжений может происходить и при более низких напряжениях. [c.205]

Таким образом, требуется комплексное рассмотрение зависимости предел текучести — вязкость разрушения — микроструктура . [c.6]

Трудность этой проблемы объясняется тем, что зависимости предел текучести — микроструктура и вязкость разрушения — микроструктура принципиально разные то, что препятствует скольжению, способствует разрушению, и наоборот. [c.6]

Отличие соотношения (2.22) от (2.23) лишь в том, что в нем конкретизирована зависимость предела текучести материала от скорости деформации. [c.113]

Применительно к различным маркам стали [36, 37] с перлитно-ферритной и ферритной структурами были использованы зависимости предела текучести материала от скорости деформации и температуры. Рассматривалась область частот нагружения выше 5 Гц. Во всем исследованном диапазоне частот и температур испытания при сохранении неизменным ведущего внутризеренного [c.352]

Рис. 2.2. Температурные зависимости предела текучести От = Оо,2, предела прочности Ов, разрушающего напряжения Sк максимального по сечению шейки главного напряжения l для сталей 15Х2МФА (а), 15Х2НМФА (б) и 15Х2НМФА после дополнительной термообработки (в) [212]

Рис. 2.7. Схематическое изображение условий зарождения (/), страгивания (2) и распространения (5) микротрещин скола для случая одноосного растяжения при совпадении (а) и несовпадении (б) минимального значения разрушающего напряжения Tmin с пределом текучести, а также температурные зависимости предела текучести a и критической деформации 8

На рис. 122 приведены диаграммы напряжения углеродистой стали при различных температурах, а на рис. 123 — графики зависимости предела текучести, временного сопротивления и относительного удлинения при разрыве от температуры. В интервале температур 150—250 С временное сопротивление достигает наибольшего значения, а относительное удлинение после разрыва — наименьшего сталь, как говорят, становится синеломкой. При более высоких температурах прочность углеродистой стали быстро падает, поэтому выше 360—400 С такую сталь не применяют. [c.113]

Рис. 3.26. Температурная зависимость предела текучести аморфной фазы Pdao Sijo (I) и кристаллической орторомбической фазы Pda Si (2) [36]

Сопротивление кристаллической решетки — напряжение Пайерлса — Набарро. Возможность объяснения низкотемпературной зависимости предела текучести, исходя из особенностей электронных связей в кристаллической решетке ОЦК-металлов, всегда привлекала внимание иссле- [c.45]

Задача выбора предпочтительного варианта объяснения температурной зависимости предела текучести усложняется тем, что модель редиссоциации использует математический аппарат, развитый ранее для напряжений Пайерлса. Другими словами, эти две модели становятся неразличимыми при обработке экспериментальных данных, т. е. эксперимент не может быть достоверно трактован в пользу только одной из них. И поэтому надо полагать, что, скорее всего, оба фактора здесь действуют одновременно и возможно даже усиливают друг друга. Поэтому понятны попытки многих авторов объединить несколько механизмов. Например, в работе Франка и Шестока [96] представления о редиссоциаиии расщепленной винтовой дислокации объединяются с механизмом примесного упрочнения. Согласно [96], атомы внедрения стабилизируют сидячую дислокационную конфигурацию и понижают вероятность образования перетяжек, необходимых для движения дислокации. [c.49]

Рис. 2.26. Типичная зависимость предела текучести дисперсионнотвердеющих сплавов от времени старения (схема) [12].

Сравнение расчетной и экспериментальной температурных зависимостей предела текучести сплава Nb — 4% (об.) ZrN [170] (см. рис. 2.28) подтверждает еще один, важный в практическом отношении вывод Эшби [146] о том, что температурная зависимость эффекта дисперсного упрочнения определяется в основном температурной зависимостью упругих констант. Отклонение от этой зависимости, если и наблюдается, то лишь при температурах выше 0,55Тпл когда становятся ощутимыми диффузионные процессы. [c.81]

Типичный ход температурной зависимости предела текучести дисперсноупрочненных сплавов показан на рис. 2.39, в. Характерно, что в области низких и средних температур стареющие сплавы, несмотря на малое объемное содержание упрочняющей фазы, имеют значительное преимущество перед другими дисперсноупрочненными сплавами. Это преимущество достигается в основном за счет максимально возможного измельчения второй фазы, а также в результате сохранения [c.93]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...