Методы определения активностей и коэффициентов активности

На основании статистической теории были выдвинуты различные предложения для выражения избыточной свободной энергии как функции концентрации. Так как микроструктура жидкого раствора неизвестна, каждое предложение обязательно основывается на упрощенной модели жидкости и содержит определенные ограничения. Однако полученные соотношения полезны для сопоставления экспериментальных данных. Дальнейшие успехи в определении коэффициентов активности несомненно позволяют проверить уже установленные методы. [c.258]

В работе [116] описан метод определения коэффициента тепловой активности покрытий в ударной трубе (относительным) импульсным методом. Источником теплового импульса длительностью от нескольких микросекунд до долей секунды служит в этом случае высокотемпературная пробка между ударным фронтом и контактной зоной. При числах Л4 = 4т-12 величина поверхностной плотности теплового потока составляет = (1 -ь 10) 10 кВт/м . Так как современная регистрирующая аппаратура позволяет вести запись теплового процесса при длительности его около 1 мкс, то появляется возможность измерять теплофизические характеристики тонких покрытий (минимальная толщина 10 мкм). [c.143]

Существующие методы аналитического определения конструктивных параметров учитывают в линейном приближении ограниченное число активно действующих факторов для простейших схем газовых редукторов. В их число не входят, например, силы сухого (кулонова) трения, нелинейные виброударные эффекты из-за наличия ограничений хода клапанов, переменности параметров их формы и коэффициентов расхода, а также многого другого. [c.108]

Указанные недостатки вызывают необходимость создания надежного и простого метода определения коэффициента интенсивностей поляризационно-оптическим методом. Нами предложено уточнение известных методов определения интенсивности напряжений возле трещин на моделях из оптически-активного материала ЭПСА [1]. [c.325]

Коэффициенты концентрации напряжений определяются разнообразными методами, включая непосредственные измерения деформаций, применение методов фотоупругости, использование методов теории упругости и проведение расчетов методом конечных элементов. Исследование напряжений методом фотоупругости было до недавнего времени самым широко распространенным способом изучения распределения напряжений и определения коэффициентов концентрации напряжений около различных геометрических особенностей. Метод основан на использовании двойного лучепреломления многих прозрачных материалов при деформировании их под нагрузкой. Анализ интерференционных полос, образующихся при просвечивании деформированных моделей из оптически активных материалов поляризованным светом, позволяет количественно охарактеризовать распределение напряжений в теле и рассчитать коэффициенты концентрации напряжений. В последние годы метод конечных элементов при определении коэффициентов концентрации напряжений в значительной степени потеснил метод фотоупругости. Численные значения коэффициентов концентрации для разно [c.401]

Данная глава посвящена вопросам измерения параметров, характеризующих некоторые менее очевидные свойства лазерных резонаторов и активных сред, применяемых в квантовой электронике, от которых зависят рабочие характеристики лазеров. Здесь излагается ряд способов измерения усиления за один проход. В одном из параграфов главы даются дополнительные сведения о тех методах измерения усиления, о которых говорится в гл. 7, 3 и 4. Рассматриваются методы согласования мод, а в параграфе, посвященном измерениям времени жизни, указываются некоторые способы определения подобных характеристик в газах, жидкостях и твердых телах. Излагаются также методы измерения энергии электронов и плотности энергии в плазме газовых лазеров. Рассматриваются способы измерения прозрачности зеркал в предельном случае большой отражательной способности, а также экспериментальные методы определения значений коэффициента отражения, при которых выходная мощность лазера максимальна. Дается также способ определения степени инверсной заселенности в лазерах с модулированной добротностью. В заключительной части рассматриваются потери в резонаторах и методы их определения. Глава начинается с обзора соответствующих параметров лазера. [c.225]

Для определения значений энтальпий ЛЯ смешения жидкостей обычно применяют калориметрический метод, который позволяет в прямом опыте получить данные высокой точности. В некоторых случаях энтальпии смешения определяют расчетным путем на основании температурной зависимости коэффициентов активности компонентов раствора. Для растворов неэлектролитов такой путь целесообразен в тех случаях, когда для системы имеются надежные политермические данные о равновесии жидкость—пар. В результате расчета может иметь место существенная ошибка в значениях энтальпий смешения, однако практически во всех случаях удается правильно определить порядок величины и знак ДЯ, а также характер зависимости АЯ от состава раствора. Подробный анализ расчетного метода был сделан нами в справочнике [1, с. 24—28]. [c.5]

Если скорость переноса вещества от акцептора к донору определяется не капиллярной, а поверхностной диффузией по стенкам капилляра, то метод дает правильные результаты для коэффициентов активности и теплот смещения, но оказывается недостаточно точным для определения теплот испарения. [c.319]

В настоящее время область науки, охватывающая теплофизические исследования, включает множество разнообразных экспериментальных средств и методов для онределения коэффициентов теплопроводности, температуропроводности, теплоемкости и тепловой активности. В отличие от измерений других физических величин это объясняется прежде всего тем, что любой экспериментальный теплофизический метод базируется на решении параболического уравнения теплопроводности при определенных краевых условиях. Таким образом, в принципе все известные решения этого уравнения могут служить аналитической основой методов для определения теплофизических характеристик. Однако важно выяснить, насколько удобно и просто мы сможем реализовать на практике теоретически требуемые краевые условия, положенные в основу соответствующих решений. [c.31]

Этим методом определяют вначале активность кислорода в жидком чугуне, а затем, используя значения коэффициентов активности кислорода, подсчитывают содержание кислорода. Метод получил широкое распространение и основан на измерении ЭДС, возникающей в концентрационном гальваническом элементе, одним из электродов которого является исследуемый металлический расплав, активность кислорода в котором необходимо определить, а вторым электродом (электродом сравнения) обычно является металл, активность кислорода в котором известна. Одним из преимуществ такого определения содержания кислорода является его высокая чувствительность и возможность получения достаточно мощного сигнала, что существенно упрощает использование измерительной и регистрирующей аппаратуры. [c.720]

Активное сопротивление Я сварочного контура импульсу сварочного тока, индуктивность Ь контура и емкость С батареи конденсаторов, а также коэффициент трансформации п и напряжение Усо являются важнейшими параметрами, определяющими технологические возможности КМ. Знание этих параметров необходимо при расчете различных элементов силовой части, в том числе сварочного трансформатора, тиристоров, а также при проверке этих параметров в эксплуатации. Для определения индуктивности и активного сопротивления КМ существуют различные методы. Один из них — опыт короткого замыкания сварочного контура, проведенный при пониженном питающем сварочный трансформатор напряжении частотой 50 Гц, после чего активное сопротивление пересчитывается с учетом частоты, эквивалентной импульсу сварочного тока. Другой — отыскание параметров контура по декременту колебаний. Для этого снимается осциллограмма тока разряда, по ней определяется декремент затуханий и производятся соответствующие вычисления. Вычисления получаются проще, а результаты более точными, когда формулы процессов, происходящих в цепи разряда, выражаются в функции параметра р [12]. В этом случае можно легко определять Я, I, С-параметры даже в случае апериодического разряда. [c.52]

Описывающая функция входного сигнала синусоида + шум . Метод определения описывающей функции для синусоидального входного сигнала, изложенный выше, часто применяется специалистами по автоматическому управлению. Однако по ряду причин часто невозможно возбудить систему чистой синусоидой на входе и получить почти линейный ответный сигнал. Иногда система при подаче на ее вход периодических сигналов обнаруживает совершенно нелинейные колебания или временами (как в случае экономических или транспортных систем, включающих людей) активные интеллектуальные элементы в системе предсказывают или предугадывают нелинейным образом. Более того, иногда бывает необходимо, чтобы система продолжала работать с обычными для нее входными сигналами, в то время как синусоиды добавляются в качестве тестовых сигналов . Для того чтобы получить линеаризованную частотную характеристику, когда одна или более составляющих входного сигнала представляют собой синусоиды, необходимо выделить требуемую информацию о коэффициенте усиления и фазе на определенных частотах из реакции, в которой смешаны и другие частотные составляющие входа. К счастью, определение описывающей функции для синусоидального входа может быть легко распространено и на эти случаи. [c.194]

Единой методики установления этого показателя пока не имеется. Однако общий принцип состоит в том, что его величина определяется в зависимости от степени участия каждого члена бригады в ее работе. Например, в Ленинградском Адмиралтейском объединении, где уже к середине 1977 г. было создано 50 бригад, работающих пО единому наряду, коэффициент трудового участия увеличивается на 0,1—0,2 за досрочное выполнение заданий, рациональную организацию труда, высокую активность, за выполнение работ по смежным профессиям, оказание помощи товарищам и другие виды активной деятельности рабочего. В соответствии с действующим в объединении положением максимальный размер КТУ не должен превышать 1,5. При наличии определенных нарушений производственной и трудовой дисциплины величина КТУ может быть снижена до нуля. Применение коэффициента трудового участия существенно дополняет и развивает методы индивидуальной оценки эффективности труда и распределения коллективного заработка в бригадах, работающих на один наряд. Однако он имеет некоторые недостатки и нуждается в дальнейшем совершенствовании. Величина КТУ устанавливается субъективными методами, которые позволяют лишь приближенно определить индивидуальную эффективность труда и не всегда гарантируют высокую точность получаемых оценок. [c.205]

Оптимизация коэффициента отражения выходного зеркала резонатора. Аналитические зависимости для мощности излучения лазера, коэффициента использования запасенной энергии и оптимального коэффициента отражения выходного зеркала громоздки, а зависимость параметров от температуры в них проявляется неявно. Поэтому для инженерной оценки влияния теплового режима активного элемента на эти величины часто пользуются графическими представлениями соотношений. Покажем на примере моноимпульсного лазера возможность применения этого метода для определения оптимального коэффициента отражения зеркал резонатора с учетом температурной зависимости коэффициента усиления активной среды. Проведем этот анализ применительно к АИГ Nd, для которого указанная зависимость сильнее, чем у стекла. [c.156]

Наиболее просто интерференционная картина расшифровывается при двухлучевой интерференции с однократным проходом измерительного пучка через активный элемент параллельно оси резонатора. В этом случае по наблюдениям за смещением интерференционных полос относительно интерференционной картины недеформированного элемента можно непосредственно определять изменения оптической разности хода лучей вдоль оси резонатора в различных точках поперечного сечения, т. е. непосредственно измерять волновые аберрации, вносимые в резонатор термооптическими искажениями активной среды. Если исследуемый образец однороден в направлении наблюдения и характеризуется двумерным распределением температуры и оптических характеристик в поперечном направлении, интерференционная картина непосредственно характеризует поле коэффициентов преломления, от которого при известных термооптических характеристиках образца легко перейти к распределению температур. Это позволяет применять интерференционные методы для изучения тепловых полей и измерений тепловыделения в лазерных активных элементах. С другой стороны, в сочетании с измерениями температуры исследуемых образцов интерферометрические измерения могут применяться для определения термооптических характеристик материалов. [c.174]

ДЛЯ ЭТОГО поглощать сильнее воды, можно растворить в воде и сравнить затем в каком-либо определенном месте уменьшение плотности тепловых нейтронов, вызванное присутствием растворенного поглотителя, с соответствующим уменьшением, вызванным введением в раствор стандартного поглотителя (обычно бора) [86]. Вместо использования растворенных образца и стандарта, можно сравнивать уменьшение нейтронной плотности, вызванное соседством с кусками поглотителя [34]. Позже стали пользоваться методом сравнения действия образца и стандартного поглотителя на коэффициент размножения в котле ( отравление котла ) [10, 85]. Кроме этих методов ослабления пучка в широком смысле, можно использовать другие методы—активации (см. п. 1), если только каждый захват приводит к р-активному ядру. Активация образца определенной плотностью нейтронов сравнивается при этом с активацией стандартного поглотителя, например марганца. [c.50]

Для того, чтобы метод инвариантного моделирования, развитый к настоящему времени для турбулентной однородной жидкости, обобщить на сжимаемые многокомпонентные химически активные среды, следует, помимо выведенного в предыдущем параграфе уравнения для тензора рейнольдсовых напряжений, дополнительно получить эволюционные уравнения переноса для одноточечных вторых моментов пульсирующих термогидродинамических параметров смеси, в том числе и для скорости диссипации турбулентной энергии. Хотя используемый ниже подход к выводу этих достаточно однотипных уравнений обладает определенной трудоемкостью, он представляется совершенно необходимым, поскольку позволяет не только получить вполне обоснованные соотношения для указанных корреляций, но и одновременно выявить присущие этим уравнениям ограничения. С целью разработки методики моделирования коэффициентов турбулентного обмена, входящих в линейные реологические соотношения для турбулентных потоков, мы проанализируем здесь случай локально-равновесного приближения полученных эволюционных уравнений переноса и приведем численные значения эмпирических констант, входящих в аппроксимирующие соотношения для моделируемых неизвестных корреляций. [c.187]

Для оценки коэффициента диффузии определяют послойное распределение концентраций. По истечении заданного времени от начала контакта с диффундирующим веществом образец материала механически разделяется на слои толщиной 25-30 мкм, в которых физическим или химическим (Способом определяется послойная концентрация диффундирующего вещества. По полученным данным строится эпюра концентраций. Например, в работе [84] проводился послойный срез материала с контролем толщины снятого слоя весовым методом и определением концентрации по интенсивности излучения. Измерение поверхностной активности диффундирующего вещества, меченного радиоактивным изотопом, проводилось с помощью торцевого счетчика БФЛ-25. [c.87]

Анализ результатов использования простой капиллярной модели для установления количественных связей между различными физическими свойствами горных пород позволяет заключить, что эта модель вполне приемлема лишь для тех условий, когда в число связываемых параметров не входит проницаемость. Именно поэтому простая капиллярная модель так успешно и широко используется для развития методов определения функции распределения пор по размерам на основе данных о кривой капиллярного давления. Что же касается методов определения абсолютной и относительных фазовых проницаемостей горной породы по капиллярной кривой, а также установления связи между диффузионноадсорбционной активностью и фильтрационно-емкостным коэффициентом klm, то для приведения в соответствие экспериментальных данных и модельных представлений в последние необходимо вводить некие не подлежащие экспериментальному определению численные коэффициенты, разные для разных типов пород. В работах У. Перселла это литологический коэффициент Я , в работах Н. Бэрдина — делящий коэффициент и извилистость, в работах о диффузионно-адсорбционной активности — структурный коэффициент , который умножается на фильтрационно-емкост-ной параметр. С другой стороны, существует множество исследований возможности применения формулы Козени—Кармана для определения удельной поверхности консолидированных сред, в том [c.72]

Как показали исследования, для растворов с положительными отклонениями от идеальности и отличной от нуля производной дп/дх2)т,р эта методика определения указанных термодинамических свойств относительно проста, удобна и в ряде случаев по точности уступает лишь результатам, полученным на основании измерений давления паров, если они выполнены наиболее прецизионными методами. Одно из достоинств метода рэлеевского рассеяния света состоит в том, что он может быть применен для определения активности компонентов раствора и при достаточно низких температурах, когда выполнить точные измерения парциальных давлений компонентов весьма трудно. В табл. 11 представлены результаты расчета коэффициента активности компонентов и избыточной энергии Гиббса раствора ацетонитрил — четыреххлористый углерод при 45°С на основании данных о рэлеез-ском рассеянии света и приведены для сравнения результаты определения избыточной энергии Гиббса из данных о давлении пара. [c.115]

При уменьшении давления величины lnvi,2, определенные из (8.239), практически остаются постоянными, в то время как выражение (8.240) предполагает не только их уменьшение, но и равенство нулю для разреженных газов. Кроме того, абсолютные значения коэффициентов активности, полученных методом неравновесной термодинамики с использованием термодиффузионных данных, оказались существенно больше коэффициентов, рассчитанных по соотношению (8.240). Подтверждением достоверности полученных результатов могло бы быть прямое калориметрическое определение теплот смешения и сравнения их с предсказанными теорией. Такое определение было выполнено [18] и, как следует из сравнения рис. 8.2 и 8.5, рассчитанные и экспериментальные теплоты смешения совпадают. [c.235]

Из вышеизложенного следует, что математическая модель движения элементов гидродинамической муфты, в том числе и находящейся в ее полости жидкости, определяется системой интегродиф-ференциальных уравнений в частных производных, в которых содержатся подлеишщие определению двенадцать компонентов векторов скорости движения частиц жидкости во всех подобластях полости муфты функции давления Р скорости фх и фл вращения полумуфт, вектор-функция Гд и длина (переменной поверхности С). При этомт о входит в пределы интегралов граничных условий, что усложняет решение системы уравнений. Эта система может быть решена числовыми методами. Определение перечисленных неизвестных величин даст возможность определить все параметры движения муфты, в том числе угловое скольжение полумуфт, коэффициент полезного действия гидромуфты, изменение активного момента движущих сил, передаваемого жидкостью ведомой полу-муфте и др. [c.93]

Как указано в 1, решение задач по оценке предельных состояний, возникающих в зонах концентрации, реализуют экспериментально [12, 13, 22] методами муара, сеток или оптически активных покрытий, с помощью численных методов (МКЭ)или с использованием алгоритмов определения кинетики полей неоднородных деформацигг на основе зависимостей между коэффициентами концентрации в упругой (ссц) и пластической (Ац, / ) стадиях статического пагруяшиия, предлолсеиных в [12]. [c.20]

Для определения б и идентификации вероятностной функции ЛХ) предлагаем следующую методику необходимо провести два опыта на растяжение при таких температурно-скоростных параметрах, когда активно протекают процессы как упрочненртя, так и ре-лаксации напряжений, т. е. при скоростях деформации в = 10 - -10 и температурах Т = (0,5-Ю,7)Гпд. При Т Т ю экспериментальной кривой упрочнения К г) определяется функция /о(А) методом подбора значения параметра распределения Эта задача легко выполнима, поскольку для описания ДХ) мы используем простейшее однопараметрическое экспоненциальное распределение. Затем при температуре Т = Тг аналогичным образом подбирается/1(>.) и определяется значение коэффициента, учитывающего влияние температуры и коэффициента диффузии к на значение параметра распределения А. Тогда, согласно (4.57), [c.188]

Метод, предложенный Г. Акерлефом, основан на предположении, что для смешанного раствора применимо правило Хар-неда. Для определения коэффициента активности чистой соли при высоких значениях ионной силы / и, в частности, в пересыщенных растворах, применяется приближенное уравнение [c.36]

Величина коэффициента распределения К зависит от свойств катионита и свойств, участвующих в обмене катионов. Экспериментально она MOHieT быть определена только при условии, что все остальные величины, входящие в уравнение (15), также поддаются экспериментальному определению. В уравнении же (15) могут быть определены измерением величины Xmi и Хм2 (например, сжиганием катионита и анализом золы). Уж, и Fm, (измерением объема зерна катионита после насыщения его катионами Л/i и Afg) а такн е и (обычными методами аналитической химии). Величины же К, "[mi и в эксперименте не могут быть измерены. Поэтому, желая определить величину К, приходится принять какое-нибудь допущение о закономерности изменения величины коэффициентов активности в твердой фазе. [c.536]

В результате электрического расчета при заданном напряжении и частоте источника питания определяются следующие электрические параметры коэффициент полезного действия, активные и реактивные мощности в системе, коэффициент мощности, токи в цепях индукторов, двухмерное распределение внутренних источников теплоты в загрузке. Электрический расчет в данных моделях реализует вариант метода интегральных уравнений с осреднением ядра интегрального уравнения (см. главу 2). Это позволяет эффективно производить электрический расчет индукционных нагревателей независимо от выраженности поверхностного эффекта в загрузке с многослойными, секционированными, многофазными индукто-)ами, с обычным и автотрансформаторным включением обмоток. Лредусмотрен также учет влияния на электромагнитные параметры индукционной системы таких элементов, как медные водоохлаждаемые кольца, электромагнитные экраны и другие проводящие немагнитные тела, в которых можно выделить осесимметричные линии тока. Тепловой расчет заключается в определении двухмерного температурного поля в загрузке в процессе нагрева при определенных граничных условиях на поверхности загрузки, которые задаются или исходя из свободного теплообмена с окружающей средой (конвекцией, излучением) или с учетом футеровки. Одновременно находятся как общие тепловые потери, так и потери с отдельных поверхностей загрузки. [c.217]

Определение состава и формы электролита в полимерной матрице является трудной задачей, так как экспериментальные методы подобных физико-химических исследований полимеров не разработаны. Предполагают, например, что хлористый водород в полимерной матрице при больших степенях увлажнения находится в диссоциированном виде, а при малых концентрациях воды-в форме моногидрата и даже недиссоцииро-ванных молекул. Дегидратация ведет к повышению активности НС1 и увеличению эффективного коэффициента диффузии, который в случае транспортирования концентрированных растворов соляной кислоты приближается к коэффициенту диффузии сухого хлористого водорода. [c.51]

Определение коэффициента активности проводили методом измерения э. д. с. цепи без переноса с хлорсеребряпым и водородным электродами [c.50]

Выше мы остановились лишь на основных технических приемах, связанных с измерением нелинейностей с помощью метода полос Мейкера, опустив для простоты некоторые подробности. Гораздо более обстоятельно и критически этот метод рассмотрен в работе Жерфаньо и Куртца [85], в которой делается оценка поправок к измеряемой величине, обсуловленных множественными отражениями от торцов образца, конечными размерами пучка, наличием у образца поглощения и оптической активности. Учет этих поправок, как показано в работе, позволяет повысить точность относительных измерений до 5%, что превышает точность определения абсолютных значений нелинейных коэффициентов в ADP. [c.107]

Наиболее распространенный метод определения коэффициента разделения основан на измерении концентрации свободных носителей заряда в чистом и легированном полупроводнике (предполагается, что примеси электрически активны). Схема определения непосредственно вытекает из самого смысла Ко = Сз/С , то есть сводится к определению концентрации примеси в твердой фазе, соответствующей ее заданной концентрации в жидкой фазе. Пусть навеска электрически активной примеси р,-вводится в расплав предварительно очищенного слитка при положении Хо фронта кpи тaллизaции (рис. 5.3 кристаллизация полупроводникового материала проводится методом зонной плавки (см. ниже)). Если концентрация введенной примеси N1 = С5 заметно превышает разность [c.196]

В последние годы разработаны относительно простые экспериментальные методы быстрого определения коэффициентов активности при бесконечном разбавлении. Они основаны на использовании газожидкостной хроматографии и эбулиометрии [23, 45, 60, 96, 98, 99]. [c.300]

D/dr. Взаимодействие частиц со стенками канала призван отражать коэффициент Кф, определенный косвенно (по кинетике нагрева зерна) и зависящий лишь от диаметра канала. В исследовании Б. М. Максимчука Л. 207 использована экспериментальная установка высотой 18,5 м, замкнутая по частицам (зернопродукты), оборудованная 14 отсчетными задвижками электромагнитного типа и устройством для определения скорости методом меченой частицы, В качестве модели зерна использован пластмассовый контейнер с изотопом Со-60 активностью 0,25 мкюри. Обнаружено, что увеличение скорости частиц происходит не только на начальном, разгонном участке, но и наблюдается за ним, но при меньшем ускорении. При сравнении измеренной скорости частиц Ут.л и скорости, подсчитанной по разности v—Ув, необходимо учитывать увеличение скорости газа по длине за счет падения давления и загроможденности сечения. Учет этих поправок по [Л. 207] должен дать закономерное неравенство [c.85]

Для определения оптимальной концентрации модификатора используют методы измерения поверхностного натяжения на границе жидкость — пар. С этой же целью изучают влияние модификаторов на коэффициент кинематической вязкости и на степень переохлаждения жидкой стали. По температурной зависимости кинематической вязкости и величине переохлаждения можно косвенно оценить взаимодействие инородных и основных атомов и степень активации и дезактивации нерастворимых примесей в расплаве. Последний вопрос слабо освещен в литературе, несмотря на его существенную роль при модифицировании слитка. Определяя температуру дезактивации примесей, можно установить склонность к зародышеобразова-нию в стали, подлежащей модифицированию, и активность затравки. [c.7]

Тщательно проанализировав предлагаемые на основании тех или иных теорий способы выбора модификаторов, можно утверждать, что ни один из рассматриваемых теоретических критериев нельзя признать универсальным. Выбор модификаторов по донорно-акцептор-ной теории, по Периодической системе элементов Менделеева, по обобщенному моменту можно осуществить лишь в отдельных случаях. Размерный фактор, факторы изоморфности и электроотрицательности, коэффициент распределения позволяют оценить растворимость модифицирующей добавки. Поскольку активность модификатора связана с его растворимостью, эти факторы, особенно размерный, могут быть использованы для прогнозирования выбора модификатора. Все теоретические предпосылки должны быть подтверждены надежными экспериментальными критериями, в качестве которых следует рекомендовать методы измерения поверхностного натяжения на границе жидкость — пар, величины переохлаждения, методику определения дезактивации нерастворимых примесей и метод вакуум-кристаллизации. По концентрационной зависимости а -п и переохлаждения можно установить оптимальную добавку модификатора. Критический отбор теоретических и экспериментальных критериев и их сопоставление позволят правильно подойти к вопросу выбора модификаторов. [c.155]

Общая схема расчета такова выбирается система координат, наиболее удобная для расчета (обычно такая, чтобы тензоры напряжений и деформаций в каждой точке поперечного сечения активного элемента были диагональны) определяются вид тензора пьезооптических коэффициентов в выбранной системе координат с учетом ориентации кристаллографических осей материала (это определение наиболее удобно производить матричным методом), компоненты тензора диэлектрической непроницаемости в соответствии с выражениями (1.9), (1.12) и ис юмые значения изменения оптического пути [см. выражение (1.16)]. [c.43]

При изменении температуры пластинки происходит изменение сразу нескольких параметров кристалла, от которых зависят коэффициенты Д и Т. Зависимость, вносяш,ую основной вклад в температурное изменение регистрируемого сигнала, назовем управляюш,ей функцией. Далее будет показано, что среди многих управляющих функций наиболее эффективны ехр(—а/г) и со8 2пкН). Первая из этих функций лежит в основе широко распространенного метода термометрии полупроводников по температурному сдвигу края межзонных оптических переходов [1.40]. При выполнении условия 0,2 аН 2 этот сдвиг обеспечивает высокую температурную чувствительность при регистрации отраженного или проходящего излучения. При аН <С 0,1 и аН > 3 чувствительность мала. На гармонической управляющей функции основан не менее распространенный метод лазерной интерференционной термометрии полупроводников и диэлектриков [1.43]. Здесь чувствительность также имеет максимум при определенной длине волны и падает как в длинноволновой, так и в коротковолновой областях спектра. Обе эти управляющие функции позволяют реализовать усиление изменений при малом относительном изменении температуры в и управляющего параметра а в) или п в) относительное изменение регистрируемой интенсивности света оказывается не малым. Двухступенчатое преобразование изменений температуры в регистрируемый сигнал (в данном случае сигналом является изменение интенсивности света после взаимодействия с пластинкой) характерно для активной оптической термометрии и, по-видимому, не характерно для традиционных методов (это проявляется в том, что отсутствует возможность усиливать или ослаблять коэффициент преобразования К = Д2/Д0 путем выбора условий считывания сигнала). [c.21]

Если отсос неизокинетический, то полученные значения концентрации пыли и содержания горючих в ней должны быть скорректированы умножением на поправочные коэффициенты, выявленные в процессе предварительного методического исследования, особенно при отборе из зоны активного горения. Пример определения поправочных коэффициентов приведен в [8]. Газоотборная трубка вмонтирована в описываемый зонд. Пробы газа анализируются на содержание RO2 и О2 аппаратом ГХП-ЗМ, а хроматографическим методом определяются продукты неполного горения. [c.118]

Параметры распыливания — мелкость, равномерность и глубина проникновения факела распыленного топлива, от которых зависит качество протекания рабочего процесса дизеля, в свою очередь зависят не только от геометрических размеров распыливающих отверстий, но также от чистоты их обработки, наличия острых кромок или скруглений с внутренней входной стороны и др. Поэтому наряду с проверкой размеров распыливающих отверстий широко используют гидравлический метод контроля, разработанный НАТИ, с определением характера изменения активного проходного сечения, т. е. произведения площади проходного сечения распыливающих отверстий с па коэффициент расхода 1 в зависимости от подъема л иглы и сравнения полученных данных с эталонными. Этот контроль проводят в приспособлении, позволяющем постепенно изменять и регистрировать величину подъема иглы. Расход топлива измеряют пр1 давлении топлива - 50 кгс1см , температуре 25-Ь-35°С в нескольких положениях иглы. Активное проходное сечение соответствующее каждому положению иглы. [c.325]

В практике чаще применяется метод компенсации, как более удобный и точный. Однако здесь нужно знать с — коэффициент оптической активности материала исследуемого образца. Коэффициент оптической активности определяется обычно на образцах прямоугольного сечения, подвергаемых осевому растяжению или сжатию. Но при этом неизбежно возникает внецентренность приложения сил, образец оказывается в сложном напряженном состоянии и определение величины с связано с определенными трудностями. Значительно проще использовать для этой цели образцы в виде дисков, подвергаемых простому сжатию, причем внецентренность приложения нагрузки исключается. Оптическая разность хода лучей определяется в центре диска. Коэффициент оптической активности для диска вычисляется по формуле [c.9]

Если поле волноводной моды находится в основном внутри активного слоя, то модель зигзагообразных волн позволяет определить угол падения соответствующей плоской волны на зеркальную грань лазера, н коэффициент отражения для нее может быть определен по формулам Френеля. К сожалению, в большинстве случаев распространяющиеся в лазерах волны проникают в прилегающие к активному слою диэлектрические области, как это показано на рисунках в 5 настоящей главы. Поэтому электрическое поле у зеркальной грани не может быть представлено в виде одной плоской волны. Для получения численных значений R были использованы два близких подхода. Райнхарт и др. [63], Гордон [64] и Крупка [65] использовали метод аппроксимации, предложенный Мак-Кенной [66]. Ике-гами [67] определял коэффициент отражения, исходя из граничных условий на границе раздела полупроводник — воздух. Поскольку исследования по определению коэффициента отражения на торцевых гранях лазера не привели к получению реше-. ний в замкнутой форме, мы рассмотрим этот вопрос только качественно. Поведение коэффициента отражения будет проиллюстрировано численными результатами, полученными Икега-ми [67]. [c.99]

На рис. 3.8.5 кружками показаны экспериментально полученные Шнкасом и др. (92] значения коэффициента усиления для GaAs ДГС-лазера с ро = 1.3-10 см- . Этн значения определены по формуле (3.8.13) при а,-=12 см- и = 0,30 для лазеров различной длины. Используемый для определения а метод обсуждается в настоящем парагрг1фе в разделе, посвященном рассмотрению дифференциальной квантовой эффективности. Толщины активных слоев в ДГС были достаточно велики, чтобы с уверенностью считать Г 1,0. [c.200]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...