Жидкости Смешение

Применяемые в настоящее время калориметры целесообразно классифицировать по способам смешения жидкостей. Смешение осуществляется в условиях отсутствия парового пространства и сохранения постоянного давления в сосуде. Можно выделить четыре способа [c.5]

В смесительных аппаратах передача теплоты от горячей к холодной жидкости происходит при непосредственном смешении обеих жидкостей, например смешивающие конденсаторы. [c.485]

В работе [25] параметр теплоты смешения связывается с параметром потенциала парного взаимодействия. Меньшей величине теплоты смешения соответствует меньший потенциал парного взаимодействия (рис. 3.21, б-в). Потенциал парного взаимодействия двух частиц является функцией расстояния и состоит из нескольких слагаемых. В формуле (3.15) приведены слагаемые, имеющие место в нефтяных системах, которые являются ковалентными жидкостями [c.158]

На границе двух жидкостей эти капиллярные силы обычно меньше, чем на границе жидкость — газ. Они особенно малы вблизи критической температуры смешения. Действительно, в этом случае свет не только отражается от границы по законам Френеля, но интенсивно рассеивается во все стороны (Л. И. Мандельштам, 1913 г). В благоприятных случаях молекулярная шероховатость так велика, что правильное отражение не наблюдается даже при больших углах падения, причем исчезновение правильного отражения легче наблюдать для волн меньшей длины, как и должно быть для матовых поверхностей (ср. упражнение 55). [c.584]

В работе Д. У. фон Розенберга[50] изучен процесс вытеснения однофазной жидкости из пористой среды. В результате своих исследований автор установил, что длина зоны смешения, которая охватывает фронт вытеснения, зависит от дебита, коэффициента диффузии для двухжидкостной системы и геометрии пор. [c.14]

Эти исследователи рассматривают в указанном процессе две стороны 1) смешение внутри одной поры (определяющим фактором является молекулярная диффузия) 2) распределение жидкостей в пористой среде. [c.15]

Для сведения к минимуму как времени исследования, так и размера модели эксперименты проводились в пористых средах с большой проницаемостью, средние значения которой составляли 310, 94 и 13 дарси. Более правильно было бы для достижения указанной цели применить математическую теорию эксперимента, в частности планирование. Принятые геометрические размеры модели пласта (длина 120 см и диаметр 4,97 см) в условиях эксперимента обеспечивали полное смешение любых заданных объемов смешивающихся оторочек, изменявшихся от 5 до 40% от объема пор, с вытесняемой жидкостью в пределах длины пути фильтрации. [c.24]

Принятая длина опытной колонки в условиях эксперимента практически обеспечивала смешение оторочек любых размеров в диапазоне 5 — 40% от объема порового пространства с вытесняемой жидкостью в пределах длины пути фильтрации. [c.30]

С увеличением оторочки от 5 до 30% увеличивается объем вытесняемой жидкости —модели нефти, вступающей в полное смешение с оторочкой, а потому на долго однофазного периода вытеснения приходится меньший остаточный объем вытесняемой жидкости. Это подтверждается экспериментальными данными, приведенными в таблице 3, и графиком зависимости отдачи от объема созданной оторочки за смесительный период. [c.38]

Из целого комплекса сложных физико-химических факторов, сопровождающих процесс вытеснения смешивающихся жидкостей в пластовых условиях, наибольший интерес представляют механизм смешения жидких фаз, процесс взаимной растворимости жидкостей в пористой среде и соответствующие им физические явления. [c.45]

В статических условиях,как это видно из данных таблицы 6, процесс смешения рассматриваемых жидкостей в нормальных условиях при среднем значении температуры экспериментов, равном 20°С, путем взаимного диффузионного обмена молекул по поверхности их раздела, протекал весьма медленно, а потому этот вид смешения в диапазоне скоростей фильтрации, [c.46]

О характере изменения фазового соотношения неполярных жидкостей при их смешении в пористой среде [c.79]

Как видно, с увеличением значения приложенного градиента давления скорость смешения оторочки растворителя с вытесняемой жидкостью увеличивается, в результате чего темп деформации границ раздела (выклинивание языков) жидких фаз в системе вода-керосин—трансформаторное масло возрастает. [c.82]

Увеличение средней скорости продвижения водного контакта с ростом объемов смешивающейся оторочки от 5 до 30% объясняется тем, что с увеличением объемов оторочки время, необходимое для полного ее смешения с вытесняемой жидкостью (трансформаторным маслом), увеличивается, а следовательно, увеличивается и время контактирования вытесняющей воды с материалом оторочки (осветительным керосином). При этом соотношение вязкостей непосредственно соприкасающихся между собой несмешивающихся жидкостей (осветительного керосина и воды) наименьшее—1,56, а потому скорость выклинивания водных языков, как известно, зависящая от этого соотношения, в промежутке времени полного смешения фаз (керосина с трансфор- [c.95]

С вытесняемой жидкостью все время уменьшается из-за происходящего процесса смешения. Чем меньше объем оторочки, тем эффективнее процесс вытеснения в водный период, так как в этом случае концентрация вещества оторочки более высокая в образовавшейся к концу безводного периода смеси. [c.106]

С увеличением градиента давления от 0,025 до 0,20 атл[c.119]

Другим примером интенсивного молекулярного рассеяния является рассеяние, возникающее при смешении некоторых жидкостей. В обычных условиях в растворах распределение одного вещества в другом происходит равномерно, так что они представляют собой среду, в оптическом отношении не менее однородную, чем чистые жидкости. Это означает, что распределение концентрации растворенного вещества во всем объеме одинаково и флуктуации концентрации очень малы. Однако существует много комбинаций веществ, которые при комнатной температуре растворяются друг в друге очень плохо, но при повышении температуры их растворимость резко возрастает н при некоторой критической температуре они способны смешиваться в любых соотношениях. Критическая температура смешения характеризует такое состояние с.меси, когда легко осуществимы местные отступления от равномерного распределения, т. е. нарушения оптической однородности, приводящие к интенсивному рассеянию света. [c.119]

В химической, нефтехимической, нефтегазодобывающей и перерабатывающей отраслях промышленности многочисленные технологические процессы осуществляются при перемещении и контакте между собой жидкостей и газов (теплообмен, абсорбция, ректификация, десорбция, реакционные процессы, экстракция, эмульгирование, смешение, горение и т.гь), а аппараты и установки, е помощью которых выполняются эти процессы, являются основным оборудованием. Интенсификация таких технологических процессов дает возможность увеличить производительность основного оборудования, уменьшить его габариты, металлоемкость, стоимость, сократить площадь предприятий и как следствие улучшить экологическую обстановку. [c.5]

Определение величин углов а и Р выполнялось следующим образом. Подбирая длину камеры смешения 5 при постоянном диаметре сопла и постоянном диаметре = 27 или 23 мм, добивались максимальной величины КПД р процесса эжекции газа жидкостью. При подборе оптимальной длины камеры смешения устанавливалось одно из сопел, диаметры которых были перечислены выше. Оптимальную длину камеры смешения подбирали для каждого режима нагнетания жидкости, т.е. для каждого фиксированного давления от 0,9 до 2,4 МПа через каждые 0,1 МПа при практически постоянном давлении эжектируемого газа, которое находилось в пределах от 0,098 до 0,102 МПа. При меньших давлениях газа эксперименты не выполнялись из-за резкого снижения коэффициента эжекции и, как следствие, снижения КПД. Подобрав оптимальную длину камеры смешения для данного режима работы струйного аппарата, определяли расстояние от среза сопла до места, в котором струя касается стенок камеры смешения - сечение 1-1 рис. 8.1, а. [c.189]

Таким образом, из вышеприведенного анализа следует, что газ захватывался струей кавитирующей жидкости на более коротком участке, чем струей турбулентной жидкости. В связи с этим при переходе от турбулентного режима течения к кавитационному в эжекторе, который имеет короткую камеру смешения, количество [c.212]

После камеры смешения в струйных аппаратах, представленных на рис. 8.1,а, 9.1,а, 9.2,а, устанавливается диффузор для преобразования кинетической энергии смеси высоконапорной и низконапорной сред в потенциальную энергию - энергию давления. При этом, рекомендуется [1,2] выполнять диффузор с углом расширения у равным 7+1° для газожидкостных смесей. Для таких же смесей диаметр выхода диффузора должен быть равным двум диаметрам камеры смешения. Для газовых смесей или смесей, содержащих небольшое количество жидкости - до 50% масс., рекомендуется [5] выполнять диффузор с геометрическими размерами, представленными в табл. 9.1.1. Если на выходе камеры смешения образовалась смесь высоконапорной и низконапорной сред, состоящая из жидкости, то диффузор рекомендуется выполнять [18] с углом расширения 9 1°, а диаметр отверстия его выхода должен быть равным 1,5-2 диаметрам камеры смешения. [c.221]

Принцип действия эжекционного аппарата первой модификации СВОДИТСЯ К следующему. Высоконапорная среда истекает из сопла Вентури, отверстие выхода которого расположено в начале, сечение С-С, камеры смешения аппарата. В камеру смешения подводится низконапорная среда. Взаимодействие низконапорной среды с истекающей кавитирующей жидкостью происходит в камере смешения аппарата. В [c.229]

После замещения насыщенного пара в кавитирующей жидкости эжектируемой низконапорной средой полученная смесь в сечении Х-Х камеры смешения имеет массовый расход Г,,,), компонентный состав С, о, удельную энтальпию С о и температуру 7 ( , определяемым соответственно из уравнений (5,30)-(5.33). [c.232]

Указание. Воспользоваться следующей системой уравнений. При параллельном смешении двух потоков однородной жидкости в цилиндрической камере повышение давления в камере (с учетом потери эиер1ии при смешении) равно по теореме количества движения [c.167]

Вблизи среза сопла или в общем случае течения с отрывом необходимо принимать во внимание сглаживание разрыва скорости. Даже при малых характеристических числах Рейнольдса, вычисленных, скажем, по длине сопла, профиль скорости ламинарного потока сразу же за соплом имеет точку перегиба и является в высшей степени неустойчивым [686]. Следовательно, уместно рассматривать течение с отрывом в общем случае как задачу, включающую турбулентное смешение. Предлагаемый здесь анализ течения с отрывом потока с малой концентрацией частиц основан на методе Гёртлера [686], который получил следующее соотношение для двух смешивающихся потоков жидкости, имеющих скорости ПуП Оз при а = О и /1 > Па [c.382]

Псевдоожиженный струйный слой или аэрофонтанирование в коническом сосуде. Один из методов обеспечения контакта жидкости с твердыми частицами — струйный слой — предложен в работе [525]. Как модификация псевдоожиженного слоя струйный слой представляет собой плотный слой, возбуждаемый центральной струей, которая бьет вверх, увлекая за собой частицы, тогда как частицы вблизи стенок сосуда движутся вниз. Беккер [41, 43] исследовал теплообмен и профили скорости в такой системе. Мадонна и Лама [512] составили уравнение баланса энергии, выражающее связь между падением давления и диаметром струи. Проблема создания струйных псевдоожиженных слоев для перемешивания твердых частиц анализируется в работе [496]. Процесс смешения при аэрофонтанировании в коническом сосуде с мешалкой или без нее рассматривается в работе [479]. Используемый в разд. 8.8 метод применим к струйному слою с низкой концентрацией частиц. [c.410]

Другой легко осуществимый случай молекулярного рассеяния света наблюдается при исследовании некоторых растворов. В растворах мы имеем дело со смесью двух (или более) сортов молекул, которые характеризуются своими значениями поляризуемости а. В обычных условиях распределение одного вещества в другом происходит настолько равномерно, что и растворы представляют, собой среду, в оптическом отношении не менее однородную, чем обычные жидкости. Мы можем сказать, что концентрация растворенного вещества во всем объеме одинакова и отступления от среднего флуктуации концентрации) крайне малы. Однако известны многочисленные комбинации веществ, которые при обычной температуре лишь частично растворяются друг в друге, но при повышении температуры становятся способными смешиваться друг с другом в любых соотношениях. Температура, выше которой наблюдается такое смешивание, называется критической температурой смешения. При этой температуре две жидкости полностью смешиваются, если их весовые соотношения подобраны вполне определенным образом. Так, например, сероуглерод и метиловый спирт при 40 °С дают вполне однородную смесь, если взято 20 частей по весу сероуглерода и 80 частей метилового спирта. При более низкой температуре растворение происходит лишь частично, и мы имеем две ясно различимые жидкости раствор сероуглерода в спирте и раствор спирта в сероуглероде. При температурах выше 40 °С можно получить однородную смесь при любом весовом соотношении компонент. С интересующей нас точкй зрения критическая температура смещения характеризует такое состояние смеси, при котором особенно легко осуществляется местное отступление от равномерного распределения. Следовательно, при критической температуре смешения следует ожидать значительных флуктуаций концентрации и связанных с ними нарушений оптической однородности. Действительно, в таких смесях при критической температуре смешения имеет место очень интенсивное рассеяние света, легко наблюдаемое на опыте. [c.583]

Принятая методика создания оторочки об словли-вала некоторое смешение ее с вытесняемой жидкостью в зоне их соприкосновения с образованием пограничного смешанного слоя до начала процесса вытеснения. Это обстоятельство определяло наименьший размер созданной оторочки (S ,, от объема порового пространства). Величина наибольшего размера оторочки определялась из расчета полного ее смешения с вытесняемой жидкостью в пределах длины пути фильтрации, ограниченной длиной колонки-кернодержателя. [c.30]

Основным видом смешения в проведенных экспериментах было конвекционное смешение, которое происходило под влиянием языков выклинивания как оторочки в вытесняемую жидкость, так и вытесняющей воды в оторочку. Темп этого выклинивания определял интенсивность смешения взаиморастворимых жидких фаз. В проведенных экспериментах при вертикальном положении экспериментальной колонки (вытеснение шло снизу вверх) процесс смешения дополнительно несколько усиливался благодаря гравитационным силам, обусловленным некоторым различием удельных весов трансформаторного масла и керосина. [c.46]

Для определения скорости смешения фаз и преоб-ладаюш его вида смешения были проведены специальные исследования по смешению этих жидкостей в стеклянных мензурках разного диаметра и объема в условиях их механического перемешивания, а также при отсутствии указанного условия (статическое состояние). Данные этих исследований приведены в таблице 6. [c.46]

С этой точки зрения большой интерес представляют результаты лабораторных исследований процесса смешения в пористой среде неполярных жидкостей (керосина с трансформаторным маслом) по характеру изменения физических свойств выходящих из этой среды в процессе фильтрации раетЕюров. [c.79]

Принятые геометрические размеры опытной колон-ки-кернодержателя обеспечивали полное смешение исследуемых оторочек в диапазоне их изменения 5 — 40% объема пор с вытесняемой жидкостью в пределах длины пути фильтрации (см. 1 главы 11). [c.80]

Аппараты, в которых струйными течениями выполняют и интенсифицируют технологические процессы с перемещением и контактом газов и жидкостей (скрубберы, эжекторы, струйные реакторы, инерционно-ударные сепараторы, конденсаторы смешения, распыливающис абсорберы, термотрансформаторы с вихревыми и пульсационными струйными течениями), надежны в работе, просты конструктивно и в изготовлении, обладают высокой степенью агрегатирования с другим технологическим оборудованием. Кроме того, современные конструкции аппаратов со струйными течениями экономичны. Например, КПД адиабатического сжатия газа в газоструйных [c.6]

При размещении рассматриваемого струйного течения в аппарате как показано на рис. 8.1, у которого расстояние от среза сопла до конца камеры смешения равно длине начального участка струи, а площадь поперечного сечения камеры смешения равна площади переходного сечения струи, КПД процесса эжекции будет максимальным. Основываясь на этом, был изготовлен односопловый струйный аппарат, камера смешения и диффузор которого были выполнены из прозрачных плексиглазовых втулок (рис. 8.2) диаметром = 27 и 23 мм. Сопла струйного аппарата были сменными и имели разные диаметры = 12,5 12 11,5 11 10,5 10 мм. Набором втулок изменялась длина камеры смешения от 180 до 1700 мм. В собранном виде струйный аппарат устанавливался горизонтально (рис. 8.3), жидкость нагнеталась в сгруйный аппарат насосом (рис. 8.4), подавался атмосферный воздух. После струйного аппарата газожидкостная смесь подавалась в емкость, в которой происходило разделение на газ и жидкость. Воздух из емкости выходил в атмосферу, а жидкость вновь подавалась в насос. Регулирование давления жидкости при ее подаче в струйный аппарат выполнялось вентилем, установленным на байпасе. Давление газожидкостной смеси - полный напор струи - измерялось образцовым манометром и тензометрическим датчиком. С помощью образцовых манометров и тензометрических датчиков измерялись изменения давления по длине струи аппарата, причем сигналы от тензодатчиков поступали на преобразователь, а от него на регистрирующие устройства самописец, магнитофон, дисплей измерительного комплекса фирмы "ДИ(7А" - Дания (рис. 8.5). Давление газожидкостной смеси регулировалось вентилем, установленным на трубопроводе, выводящем газ из емкости. Расходы жидкости и газа, поступающих в струйный аппарат, измерялись с помощью диафрагмы и дифференциальных манометров, выполненных и установленных по правилам измерения расходов газа и жидкости стандартными устройствами [5]. [c.189]

Для углов расширения пограничного слоя а и сужения потенциального ядра струи Р были получены по две зависимости от давления нагнетания жидкости Р при практически постоянном давлении газа на входе струйного аппарата Р = onst. Величины углов а и Р возрастают с увеличением давления нагнетания жидкости Р от 0,9 до 2,4 МПа при давлении эжектируемого воздуха = 0,098-0,102 МПа. Причем величины углов расширения пограничного слоя а, полученные в аппарате с камерой смешения 27 мм, больше величин а, полученных в аппаратах с камерой смешения 23 мм. А величины углов сужения потенциального ядра р, полученные в аппаратах с камерой смешения 27 мм, меньше величин Р, полученных в аппаратах с камерой смешения 23 мм. В связи с этим возник вопрос какова причина этих рассуждений Для его решения на график рис. 8.8 нанесли максимальные величины КПД Т], а на график рис. 8.9 соответствующие этим КПД величины коэффициентов эжекции (Уд, полученные из экспериментальных характеристик струйных течений в аппаратах с камерами смешения диаметром 27 и 23 мм. [c.193]

Установка была снабжена эжекционным аппараз ом, содержап ем семь консои-дальных сопел, каждое из которых имело диаметр 5 мм. Эжектор имел проточную часть, конфигурация которой представлена на рис. 9.5. Диаметр его цилиндрической камеры смешения был равен 83 мм, длина последней составляла 415 мм, горловина имела диаметр 30 мм и длину 480 мм. Конфузор был выполнен с углом сужения 2°, а диффузор - углом расширения 6°. Данный аппарат был рассчитан на эжектирование газа турбулентными струями жидкости, каждая из которой имеет угол расширения [c.199]

При больших расходах высоконапорной среды в односопловом эжекционном струйном аппарате сопло необходимо выполнять большого диаметра. Однако струя, истекающая из такого сопла, имеет длинный начальный участок ( )ис. 9.4,а). Начальный участок имеет особенно большую протяженность у свободно истекающих струйных течений, которые состоят из жидкостного потенциального ядра и газожидкостного пограничного слоя, т.е. в случае, когда жидкостью эжектируется газ. В эжекционном аппарате со струйным течением, имеющим длинный начальный участок, необходима камера смешения достаточно большой протяженности. Однако такую камеру смепзения сложно изготавливать, соблюдая соосносз ь с ее стенками. Кроме того, в длинной камере смешения очень трудно добиться такого течения струи, чтобы последняя не касалась стенок камеры смешения по всей се длине, начиная от среза сопла до диффузора (см. рис. 8,1 9.1 9.2). [c.221]

I - поток низконапорной среды 2 - поток высоконапорной жидкости i -- форкамера 4 - конфур 5 - сужающееся сопло 6 - камера смешения 7 — область низконапорной среды 3 - пограничный слой 9 - прямолинейный участок 10 - диффузор И - поток смеси высоконапорной и низконапорной сред [c.230]

Параметры струйного течения в конце камеры смешения, сечение 0-0 массовые расходы высоконапорной среды F , низконапорной среды F.J и их смеси F,,,), средняя скорость смеси о, ее компонентный состав С, о, удельная энтальпия / о, удельная теплоемкость С , температура Т 1, и плотность р о, а также содержание жидкости и газа, выражаемого в виде расходов жидкой ( и газовой С,, фаз, компонентный состав л, о и К,1,(1 ш)следних, их удельные теплоемкости С о, Ср о, Си,,о, число Пуассона 1,0, газовая постоянная Л (), удельные энтальпии // о и /( п, плотности р (, и р( ц рассчитываются по алгоритму, блок-схема которого представлена на рис. 5.2. [c.231]

Вторая модификация эжекционного аппарата со струйным течением кавити-рую1цей жидкости представляет собой конструкцию (см. рис. 9.11,а), содержащую форкамеру с патрубком подводящим высоконапорную жидкость и конфузор, в котором высоконапорная жидкость ускоряется, сужающееся сопло с патрубком, подводящим низконапорную среду, расширяющуюся камеру смешения, прямолинейный участок и диффузор. Камера смешения узким концом подсоединена к суженному концу конфузора, а к широкому концу камеры смепюния подсоединен прямолинейный участок с диффузором. Соосно с форкамерой, конфузором и камерой смешения располагается сужающееся сопло, причем срез отверстия выхода сопла находится в начале камеры смешения, критическое сечение К-К. Между стенками сопла и внутренними поверхностями конфузора и камеры смешения имеется кольцевая щель, через которую протекает высоконапорная среда. [c.231]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...