Диссипация турбулентной энергии

Всегда существует некий критический радиус г, = при котором диссипация турбулентной энергии равна ее генерации. [c.174]

Для замыкания системы уравнений (2.7) —(2.13) использовалось следующее соотношение для скорости диссипации турбулентной энергии, которое справедливо в слоях атмосферы, свободных от препятствий [c.37]

Где диссипация турбулентной энергии [c.280]

Оперируя данными рис. 7 и 8, убеждаемся в том, что выражение для полного баланса энергии (15) выполняется, а именно 0,83 + 0,17— = 1,0. Другими словами, если в потоке выделить в направлении, перпендикулярном оси X, узкую полоску жидкости X, то основная доля диссипации турбулентной энергии поступает в эту полоску от энергии основного осредненного потока. [c.381]

Так как спектральное распределение и корреляция непосредственно связаны с масштабом пульсаций, они являются ценным источником информации о механизме образования и диссипации турбулентной энергии. Хотя различные исследователи вывели несколько соотношений, подобных уравнению (190), ни одно из них не могло быть применено, так как каждое неизбежно содержало больше неизвестных, чем существовало независимых урав- [c.267]

С турбулентными процессами в верхней атмосфере планеты связано, прежде всего, высотное перераспределение компонентов (механизмом турбулентной диффузии), изменение скорости протекания химических реакций в условиях турбулентного перемешивания и турбулентный энергообмен (нагрев за счет вязкой диссипации турбулентной энергии и охлаждение механизмом турбулентной теплопроводности). Как уже было отмечено в разд. 1.1.3, упрощенно турбулентную [c.44]

V и скорость диссипации турбулентной энергии 8 =n JУ ,J (см.(3.1.52( ))) с осредненным значением кинетической энергии турбулентных пульсаций <е>=<У У"> 12 =с Ь <е >, =<е Ь здесь, в силу неопределенности масштаба Ь, константу во втором соотношении можно принять равной единице, тогда эмпирическая постоянная с учетом опытных данных близка к [c.160]

Для того, чтобы метод инвариантного моделирования, развитый к настоящему времени для турбулентной однородной жидкости, обобщить на сжимаемые многокомпонентные химически активные среды, следует, помимо выведенного в предыдущем параграфе уравнения для тензора рейнольдсовых напряжений, дополнительно получить эволюционные уравнения переноса для одноточечных вторых моментов пульсирующих термогидродинамических параметров смеси, в том числе и для скорости диссипации турбулентной энергии. Хотя используемый ниже подход к выводу этих достаточно однотипных уравнений обладает определенной трудоемкостью, он представляется совершенно необходимым, поскольку позволяет не только получить вполне обоснованные соотношения для указанных корреляций, но и одновременно выявить присущие этим уравнениям ограничения. С целью разработки методики моделирования коэффициентов турбулентного обмена, входящих в линейные реологические соотношения для турбулентных потоков, мы проанализируем здесь случай локально-равновесного приближения полученных эволюционных уравнений переноса и приведем численные значения эмпирических констант, входящих в аппроксимирующие соотношения для моделируемых неизвестных корреляций. [c.187]

Впервые эволюционное уравнение переноса для скорости диссипации турбулентной энергии в случае течения однородной несжимаемой жидкости [c.200]

Уравнение переноса для скорости диссипации турбулентной энергии. В качестве примера использования общего уравнение (4.3.49) при выводе уравнения [c.202]

Рис.7.3.4. Высотные профили удельной скорости вязкой диссипации турбулентной энергии

Уравнение (7.15) и представляет собой общее уравнение для турбулентной энергии. Оно показывает, что плотность турбулентной энергии в данной точке течения может изменяться вследствие переноса турбулентной энергии от других частей жидкости (т. е. диффузии турбулентной энергии), работы пульсаций внешних сил, диссипации турбулентной энергии под действием вязкости и, наконец, превращения части энергии осредненного движения в турбулентную энергию или обратного превращения части турбулентной энергии в энергию среднего движения. Энергию турбулентности Ег в этом уравнении можно заменить интенсивностью турбулентности (т. е. средней кинетической энергией пульса- [c.338]

Диссипация турбулентной энергии по формуле Ротта [148] с использованием коэффициента Н(Яе), введенного Г. С. Глушко [13] [c.47]

Координата у направлена поперек потока и отсчитывается от стенки. Здесь первый член характеризует диссипацию турбулентной энергии в единице объема, второй — диффузию, третий — генерацию турбулентной /кинетической энергии к. Кинетическая турбулентная энергия [c.11]

Ранее (Гл. 3) была получена система гидродинамических уравнений смеси (3.2.4)-(3.2.8) масштаба среднего движения, которая может быть использована для адекватного моделирования средней атмосферы. В реологические соотношения (3.3.3), (3.3.15), (3.3.19) для входящих в эти уравнения турбулентных потоков диффузии, тепла и тензора турбулентных напряжений входят коэффициенты (в общем случае - тензоры) турбулентного обмена, которые должны быть заданы а priori. Обычно принимается гипотеза Колмогорова Колмогоров, 1941), состав-лющая основу принципа локального подобия в теории полуэмпирического моделирования турбулентных коэффициентов однородной жидкости коэффициенты турбулентного обмена, такие как и скорость диссипации турбулентной энергии в каждой точке развитого турбулентного течения зависят только [c.275]

Соотношение (2.1) показывает, что на временах, принадлежащих инерционному интервалу, диффузия частицы в пространстве пассивной примеси является в главном приближении процессом с некоррелированными приращениями. На основании (2.1) в [1] сделан вывод о локальной аналогии броуновского движения и движения частицы в пространстве 2 , что подтверждает корректность использования диффузионного соотношения (1.6). Эти предположения имеют некоторое сходство с известной гипотезой Обухова [16], рассматривавшего турбулентную диффузию частицы в лагранжевых координатах. Гипотеза о марковском характере движения частицы в фазовом пространстве скоростей Vp t) основана на соотношении инерционного интервала ((Av (ed) Ai, где ed диссипация турбулентной энергии. Эта гипотеза встретила возражения Бэтчелора [16], считавшего, что согласование соотношения инерционного интервала с оценкой дисперсии положения частицы в пространстве скоростей, которая следует из уравнения Фоккера-Нланка (прямого уравнения Колмогорова, описывающего диффузионный марковский процесс) - просто результат совпадения. Вопрос о сходстве и различиях диффузии частицы в пространстве скоростей и марковского процесса подробно проанализирован в [6]. Для целей данного исследования удобнее изложить эти аргументы, вернувшись к рассмотрению корреляции Кр. [c.399]

Отметим, что в случае турбулентных течений фрактальными могут быть не только странные аттракторы в соответствующих фазовых пространствах, но в некотором смысле также многие изоповерхиости в заполненном жидкостью обычном трехмерном физическом пространстве — поверхности, разделяющие турбулентные и нетурбулентные области или же объемы жидкости с завихренным и незавихренным течением, с реагирующими и нереагирующими компонентами, изоповерхности значений скорости течения, скорости диссипации турбулентной энергии, концентрации примесей и т. п. [c.161]

Аналогичные рассуждения о фрактальности применимы к полю скорости диссипации турбулентной энергии, которая в основном сосредоточена в объемах минимального масштаба г и вследствие локальной изотропности пропорциональна (duldx) (см. VIII раздел в томе 2). Фрактальной размерностью поля диссипации можно назвать величину d = g N Ig (L/r ), где N= ( / П) — числа [c.163]

Здесь l — эмпирическая постоянная (родственная постоянной с в равенстве (7.10)), а Вц — довольно сложный добавочный тензор, выражающийся через среднюю скорость, ее пространственные производные и напряжения Рейнольдса и описывающий анизотропию пульсационной скорости в пограничных слоях около твердых стенок. Например, в случае течения около твердо плоской стенки J 3 = О разумно предположить, что Bif=dpe6i3bfz, где е = е есть средняя скорость диссипации турбулентной энергии (использовать которую обычно удобнее, чем ei), а d — безразмерная константа. Такое предположение использовалось, например, Мониным (1965) в приложении к течению в пограничном слое термически стратифицированной жидкости. Монин рассмотрел [c.334]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...