Определение Скорость газа на входе

Внедрению контактных экономайзеров на промышленных и коммунальных предприятиях предшествовала проверка возможности применения их в полупромышленных условиях. Опытная полупромышленная установка была сооружена в 1959 г. в котельной Киевского пивзавода № 1. Она представляет собой трубу диаметром 200 мм, в которую была загружена насадка из керамических колец 35 X 35 X 4 мм. Для получения данных по теплопередаче в контактных экономайзерах, выяснения зависимости охлаждения дымовых газов от высоты насадки и определения оптимального ее значения опыты проводились при различной высоте насадки — 1000, 700, 310, 110 мм и без насадки при противотоке газов и воды в условиях, аналогичных реальным условиям про.мышленных котельных температура газов на входе в экономайзер составляла 200— 260° С, влагосодержание 80—140 г кг, начальная температура воды была 12—13° С, средняя скорость газов изменялась в пределах 0,4—1,9 м сек, плотность орошения насадки водой 3—ЪЪ м м -ч. Водораспределительное устройство было выполнено в виде душевой сетки диаметром 160 мм с отверстиями диаметром 3 мм. [c.60]

Определение р для обратимого адиабатного течения реального газа осуществляется следующим способом. Построим график зависимости скорости истечения из сопла w от величины при заданных параметрах газа на входе в сопло (р и Ti). Напомним, что поскольку процесс течения пред- [c.284]

Если одновременно с уменьшением частоты вращения уменьшать объемный расход газа на входе в лопаточные каналы, то при определенном их соотношении треугольники скоростей на входе остаются подобными, сохраняется безударный вход газа на лопатку и мало уменьшается внутренний КПД компрессора, [c.216]

На практике для полного сгорания топлива требуется большее количество воздуха по сравнению со стехиометрическим, так что всегда необходимо определенное количество избыточного воздуха. Это объясняется тем, что горение протекает с конечной скоростью, если имеется конечное количество топлива и кислорода, поэтому для полного сгорания за конечное время необходим определенный избыток реагентов. Дополнительная потребность в избыточном воздухе возникает в случае неполного смешения воздуха с топливом. При этом количество избыточного воздуха зависит как от природы топлива (твердое, жидкое или газообразное, а также размер частиц или капель), так и от способа сжигания и типа используемого для этого устройства. Например, в газовых турбинах избыток воздуха достигает 300%, что связано с необходимостью снижения температуры газа на входе в турбину до технологически допустимого значения. [c.278]

Здесь пренебрегалось вкладом слагаемых, содержащих сдвиговые напряжения Т и тг, и вкладом переноса энергии из-за потока Лг. Это нетрудно обосновать оценками типа (4.3.15). Далее Pq — скорость газа в зоне, где нет частиц ( i= 1), например, на входе в слой. Уравнения притоков тепла фаз (4.3.40) нужны для определения температур фаз и здесь рассматриваться не будут. Отметим, что последнее уравнение (4.3.44) отражает равенство генерации хаотического движения частиц из-за работы сил Магнуса и диссипации этого движения в тепло из-за столкновений. Из него следует с учетом (4.3.32) и (4.3.36) [c.223]

Полученные в 2 результаты справедливы, однако, только в том случае, когда приведенная скорость на входе в трубу поддерживается постоянной, что требует создания вполне определенного перепада давлений в потоке для каждого режима и каждого значения приведенной длины трубы. В действительности чаще всего бывает наоборот заданной величиной является перепад давлении между входным и выходным сечениями трубы, а величины скорости, расхода и других параметров течения определяются действующим перепадом давлений и сопротивлением на рассматриваемом участке трубы. Для потока во входном сечении трубы наиболее характерной величиной, которая обычно известна или может быть легко определена, является полное давление Рх, для характеристики потока на выходе из трубы важно знать статическое давление во внешней среде или резервуаре, куда вытекает газ из трубы р . Если скорость потока в выходном сечении меньше скорости звука, то статическое давление потока, как известно, равно внешнему давлению, то есть Р2 = Ри. Если А,2 = 1, то в выходном сечении трубы р2 Ри- Наконец, при > 1 возможны также режимы, когда рг < Рв- [c.260]

Для определения полного п статического давления по величине приведенных скоростей на входе и на выходе достаточно записать условия равенства расходов газа во входном и выходном сечениях, воспользовавшись выражениями (109) или (111). [c.267]

В задачу термодинамического анализа истечения входит определение скорости и расхода газа на выходе из сопла, а также площади выходного сечения и профиля (формы) сопла. [c.84]

Наконец, при наладке и испытаниях котлов ведется наблюдение за расходом топлива — природного газа, а при испытаниях экономайзеров желательно определять количество продуктов сгорания на входе или выходе (в зависимости от того, где удобнее). Следует отметить, что это измерение представляет определенные трудности, так как прямых участков достаточной длины в газоходах, на которых положено производить подобные измерения, как правило, нет. Поэтому необходимо снимать профиль скоростей или тарировать газоход, что требует много времени и не обеспечивает необходимой точности замеров. При определении скорости и расхода дымовых газов в газоходах экономайзера используются пневмометрические трубки той или иной конструкции, для ввода которых в газоход ввариваются соответствующие штуцера. Статический и полный напоры, замеряемые трубкой, передаются микроманометру, чаще всего используемому в качестве показывающего прибора. При отсутствии микроманометра можно использовать и ТНЖ, но точность показаний будет ниже. [c.256]

В случаях, когда необходимо установить режим работы обводного газохода, следует определять количество дымовых газов как на входе, так и на выходе из контактного экономайзера. Точность определения количества газов, проходящих через обводной газоход, не очень велика, но все же выше, чем при прямом определении количества байпасных газов с помощью пневмометрической трубки, поскольку при закрытом или частично закрытом шибере прямого хода профиль скоростей весьма сложен и асимметричен. [c.257]

Суммарное сопротивление подвесного вертикального перегревателя при наличии поворота газов на 90 внутри него складывается из сопротивления поперечно омываемой части, определенного по скорости, рассчитанной по сечению входа в пакет, и по полному количеству рядов труб из сопротивления продольно омываемой части на длине, равной расстоянию между серединой входного газового окна и концом нижних петель, и из сопротивления поворота в пакете на 90°, рассчитанного по тем же сечениям поперечного и продольного омывания [c.25]

Мерники конденсата также имеют паровые рубашки (на рис. не показаны). Каждый мерник имеет указатель уровня для определения количества конденсата, стекающего с соответствующей тарелочки. Форма тарелочек предупреждает заливание опытной трубы конденсатом. Кроме того, в них предусмотрены медные трубки 4 для отвода неконденсирующихся газов, накапливающихся при конденсации пара. Эти газы отводятся из греющей камеры по трубопроводу 15 с помощью соответствующих продувочных вентилей. Греющий пар конденсируется не только на поверхности опытной трубы, но, кроме того, еще на стенках греющей камеры. Этот конденсат стекает в нижнюю часть греющей камеры, откуда отводится в дренаж. Для отвода конденсата, образующегося на торцовой части греющей камеры, предусмотрено специальное конусное устройство 16. Скорость движения жидкости в опытной трубе (скорость циркуляции) измеряется трубкой Клеве, установленной в центре между фланцами в специальном патрубке на входе в опытную трубу. Измерение температуры жидкости внутри опытной трубы производится при помощи дифференциального термозонда в четырнадцати точках в центре каждого измерительного участка. Кроме того, измеряется температура жидкости на входе в опытную трубу с помощью термопары. Измерение температуры поверхности опытной трубы производится семью термопарами, установленными в семи точках в центре каждой нечетной секции. Термопары выполняются из меди и константана и заделываются в канавках глубиной 0,8 и длиной 70 мм на наружной поверхности опытной трубы. Э. д. с. термопар измеряется компенсационным методом. Разность между температурами в камере вторичного пара и температурой жидкости в различных точках опытной трубы опре-17 259 [c.259]

Рассмотрим осевой компрессор, проточная часть которого рассчитана на пропуск определенного весового расхода газа С при из вестных параметрах заторможенного состояния р , 7 во входном сечении и при определенном числе оборотов п. Для любой ступени из уравнения неразрывности имеем связь между осевыми состав-ляющи.ми скорости на выходе (индекс /+1) и на входе (индекс г) [c.147]

Пар или газ, поступая на рабочие лопатки, имеет определенную скорость относительно лопаток — относительную скорость Шх. Для определения и угла р 1, составляемого этой скоростью с плоскостью диска, строят треугольник скоростей при входе рабочего тела на лопатки (рис. П.22). Из этого треугольника величина определяется как геометрическая разность между [c.164]

Хотя подобные вопросы, связанные с упругостью диссоциации соединений металлов в соприкосновении с различными газами и металлической фазой, приобретают большое практическое значение с точки зрения повер.хностного окисления, их полное рассмотрение входит скорее в задачу книг по химической термодинамике, а не в. задачу настоящей монографии. Реальная ценность определения влияния давления газа на скорость окисления сводится к помощи в деле выяснения механизма окисления. [c.75]

Наряду со стабилизированным течением изучалось течение вязкого сжимаемого газа в каналах при наличии изэнтропического ядра. Расчет потерь полного давления в таких каналах (так же как и в случае изотермического течения несжимаемой жидкости) сводится к определению параметров пограничного слоя в их крайних сечениях. Так, при дозвуковых скоростях, отсутствии теплообмена между стенками канала и газом и равенстве турбулентного и молекулярного чисел Прандтля единице коэффициент потерь в канале с равномерным распределением скорости на входе выражается формулой (А. С. Гиневский, 1956) [c.808]

Однако модель бесконечно длинного сопла, используемая в теоретических исследованиях, не слишком пригодна для вычисления решений, определенных в конечной области и воспроизводящих течения реального газа с учетом всех действующих факторов. Адекватная интерпретация граничных условий, осуществляющихся в действительности на входе в сопло представляет собой важную проблему. Строго говоря, эта проблема находится вне рамок модели идеального газа. Наиболее простая умозрительная интерпретация состоит в формулировке граничного условия либо для аргумента, либо для модуля скорости во входном сечении аэродинамической трубы. Что касается прямой задачи, то для нее установлена единственность решения при условии выравнивания направления потока, т. е. аргумента скорости (см. гл. 3, 15). [c.86]

Для определения движения газа необходимо к системе уравнений (10.5), (10.6), (10.9) и (10.4) присоединить безразмерные граничные и начальные условия. Граничные условия сводятся к тому, что задаются значения безразмерных параметров или их производных на поверхностях, уравнения которых представлены в безразмерных координатах. Задание начальных условий означает, что в некоторый момент времени безразмерные параметры движения известны. Пусть рассматриваются два динамически подобных течения газа. Тогда границы этого течения будут геометрически подобны и подобно расположены, что входит в понятие динамического подобия, при этом безразмерные координаты в сходственных точках будут иметь одни и те же значения. Далее из требования динамического подобия следует, что безразмерные величины времени, скорости и всех других параметров [c.138]

Длина колонки — это основной параметр, изменяя который, можно влиять на ее разделительную способность. Число теоретических тарелок п пропорционально длине колонки / и связано с высотой теоретической тарелки Н зависимостью п = 1 Н. Однако это соотношение выполняется лишь в определенных условиях. Как правило, при удлинении колонки высота теоретической тарелки зависит от соотношения давления на входе и выходе колонки и от скорости потока газа-носителя. Поэтому нельзя бесконечно увеличивать разделительную способность колонки путем увеличения ее длины, к тому же значительное удлинение колонки требует повышенного избыточного давления газа-носителя для создания необходимой скорости потока, что усложняет работу хроматографа в целом. [c.278]

В критериальной зависимости (1.34) в качестве определяющих параметров приняты средний размер пор dn p и скорость жидкости или газа в порах Wn- Физические константы фильтруемой жидкости зависят от давления и температуры. При обработке экспериментальных данных в критериальной форме по формулам (1.30) и (1.34) за определяющие давление и температуру принимают среднее арифметическое их значений на входе и выходе пористой среды. Средние значения давления и температуры необходимы для определения вязкости и плотности фильтруемой жидкости. [c.35]

При разработке летательных аппаратов с большими сверхзвуковыми или гиперзвуковыми скоростями полета > 3-4), с одной стороны, возрастает роль реактивных сопел, а с другой — усложняется процесс определения их аэродинамических характеристик [19], [71]. При больших скоростях полета тяга двигателя является разностью двух близких величин — импульсов потока газа на срезе реактивного сопла и на входе в двигатель. При этом вследствие возрастания коэффициента усиления при переходе от потерь тяги сопла к потерям тяги двигателя (определяемого соотношением (1.63) главы ) небольшие изменения потерь тяги (или импульса) сопла приводят к заметным изменениям тяги двигателя. Это, в свою очередь, приводит к необходимости повышения точности определения потерь тяги или импульса реактивных сопел. [c.346]

Степень воздействия применяемого бортового оружия на работу силовой установки зависит также от режима полета. На рис. 3.20 показаны области I и П высот и скоростей полета, где можно ожидать повышенного влияния температурного воздействия на устойчивость работы силовой установки. Область I соответствует большим высотам и малым скоростям полета. Ей свойственны, как указывалось, малые запасы газодинамической устойчивости по компрессору. Она характерна также и тем, что расход воздуха, проходящего через двигатель, в этой области существенно снижается с увеличением высоты полета, тогда как количество газов в струе за ракетой с высотой сохраняется неизменным, а конус раствора струи газов, вытекающих из сопла ракетного двигателя, увеличивается. Это приводит к относительному увеличению доли горячих газов, попадающих на вход в двигатель. В области П преимущественное влияние оказывает малый запас газодинамической устойчивости компрессора или воздухозаборника. В указанных областях могут устанавливаться те или иные ограничения по пуску ракет определенных типов. [c.114]

С безразмерная скорость на входе в трубу Я , а вместе с тем и приведенный расход газа имеют строго определенные значения. [c.213]

Таким образом, для увеличения абсолютного расхода газа через цилиндрическую трубу определенных размеров необходимо увеличивать давление полного торможения на входе в трубу или — при постоянном значении — уменьшать температуру торможения Т . При этом в выходном сечении трубы будет по-прежнему критическая скорость, абсолютное значение которой уменьшается по мере снижения температуры торможения. Однако расход будет увеличиваться за счет увеличения плотности. [c.214]

Рассмотрим ступень с осевым потоком газа, полагая, что поток на входе в направляющую решетку имеет равномерное, поле скоростей. Поставим следующую задачу установить распределение параметров в зазоре и за рабочей решеткой по радиусу, есл и лопатки имеют постоянный профиль по высоте. Решение этой задачи позволяет дополнительно получить исходные данные для расчета ступени с лопатками. постоянного профиля <по аэродинамическим характеристикам решеток и может быть использовано для определения той предельной веерности решеток, при которой можно применять лопатки постоянного профиля. [c.598]

На некоторой длине трубы постоянного сечения газ можно заставить двигаться со сверхзвуковой скоростью, если его предварительно разогнать в сопле Лаваля, а затем направить в трубу. В результате торможения на некотором расстоянии от входа в трубу поток вновь станет дозвуковым. Для определения локальных коэффициентов теплоотдачи на участке трубы, где газ движется со сверхзвуковой скоростью, получена следующая формула [31] [c.247]

Рассмотрим эжектор, в котором происходит смешение газовых струй совершенного газа. С ростом отношения давлений торможения Р р, а также при снижении противодавления на выходе из диффузора в сечении 54 (см. рис. 52) скорость газов на входе в камеру увеличивается. При определенных соотношениях указанных параметров скорость высоконапорного (эжектиру-ющего) газа, если сопло суживающееся, становится звуковой, = 1, или, если в эжекторе для этого газа применено сопло Лаваля, сверхзвуковой, когда = А,расч > 1, где .расч — расчетное значение коэффициента скорости на срезе сопла. Дальнейшее повышение ррр или Рй/Р4, где р — давление покоящегося газа далеко перед соплом, не может изменить этой величины При некотором значении р /р в горле сопла достигается скорость звука и, начиная с этого момента, расход в эжектирующей струе становится критическим. В этом случае статические давления на входе в эжектирующей и эжектируе-мой струе могут быть различными и в соответствии с этим коэффициент скорости Х можно задавать, вообще говоря, произвольно. Из экспериментов, однако, известно, что существует [c.118]

Колёса рабочие 12 — 565 — Диаметр входного отверстия 12 — 565 —Диаметр на входе газа 12 — 565 — Диаметр наружный 12 — 566 —Лопатки 12 — 562 — Окружная скорость 12 — 566 — Параметры — Закон пропорциональности 12 — 566 — Размеры 12 — 565 — Скорость газа на входе 12 — 565 — Скорость газа на входе и выходе радиальная 12 — 566 —Скорость газа относительная 12 — 566 — Угол лопаток 12 — 566 —Угол притекания потока 12 — 566 — Число лопаток 12 — 566 — Определение по кривой Кухарского 12 — 566 — Число лопаток по формуле Пфлей-дерера 12 — 566 —Число лопаток по формуле ЦАГИ 12 — 566 — Ширина на входе 12 — 565 [c.32]

Все исследованные золоуловители, за исключением установки на Ярославской ТЭЦ-2, работали со скоростями газов на входе в каплеуловитель 20—22 м/с. Как показали расчеты, скорости газов на входе в каплеуловитель в опытах с отключенным орошением труб Вентури в среднем на 5—7% превышали указанные значения, что вносит некоторую погрешность в определение эффективности каплеуловителя. Однако эта погрешность незначительна, поскольку при скоростях газов 20—22 м/с их изменение на 5—7% весьма мало сказывается на показателях общей и фракционной очистки газов в каплеулови-теле. Это подтверждается данными Н. Ф. Дергачева, полученными при исследованиях аппаратов ЦС-ВТИ [Л. 25], а также соответствует экспериментальной зависимости фракционной степени очистки газов от скорости газов на входе в каплеуловитель полупромышленной установки Верхне-Тагильской ГРЭС (ом. рис. 2-33). [c.33]

N2O4, определенных для модельного канала, осевой размер которого превышает вдвое осевой размер рабочего колеса. В качестве начальных значений параметров потока были взяты величины пятого столбца табл. 4.15. И в первом, н во втором случаях скорость течения газа на входе в модельный канал определялась по выражению [c.173]

Коэффициенты тепло- и массообмена в контактных аппаратах определялись многими авторами. Однако экспериментальные данные, полученные на различных опытных установках и в различных условиях, плохо согласуются друг с другом. Надежных и всеобъемлющих зависимостей для их определения все еще нет, поскольку на интенсивность тепло- и массообмена влияет большое число независимых факторов скорость газов в контактной камере плотность орошения ее водой температура и влагосодержание дымовых газов на входе в контактную камеру й на выходе из нее температура исходной и нагретой воды физические характеристики газов и нагреваемой воды (вязкость, поверхностное натял<ение, плотность и др.) конструкция водораспределяющего устройства, количество точек орошения наличие концевых полых участков и учет их влияния на коэффициенты тепло- и массооб-[мена в насадочном слое размер и материал насадочных элементов, характер и способ укладки, высота насадочного слоя диаметр, или сечение, контактной камеры. [c.168]

Многочисленные экспериментальные исследования работы струйных аппаратов, накопленный опыт их проектирования и эксплуатации привели к необходимости выполнения камеры смешения в них в виде канала постоянного сечения. Существующий подход к анализу условий работы камеры смешения трактует необходимость выполнения их в виде цилиндрического канала определенной протяженности в целях выравнивания профиля скоростей движущихся с различными скоростями на входе в смеситель рабочего и инжектируемого потоков. В свою очередь повышение давления в камере смешения является результатом процесса выравнивания скоростей. Отсюда следует, что при одинаковых скоростях фаз на входе в цилиндрическую камеру смешения газожидкостного струйного насоса повышения давления в камере смешения происходить не будет. Между тем, как будет показано ниже, при определенном соотношении фаз при равенстве их скоростей в однородном двухфазном потоке происходит наибольшее возрастание давления в камере смешения. Особенно наглядным в этом отношении является пример возникновения интенсивного скачка давления в цилиндрическом канале при поступлении в него газонасыщенной жидкости. В результате выделения газа в свободное состояние в канале образуется однородная двухфазная смесь, скольжение фаз в которой отсутствует. При этом наблюдается резкий скачок давления, которое после скачка в десятки и даже сотни раз превышает давление перед скачком. То же явление имеет место в цилиндрическом канале при адиабатном вскипании насыщенной и недогретой до насыщения жидкости [55]. Явление скачка давления может быть реализовано и в цилиндрической камере смешения пароводяного инжектора. При этом в силу описанных ниже причин давление в камере смешения пароводяного инжектора может быть выше давления пара на входе в рабочее сопло. [c.98]

Наиболее простым путем решения поставленной задачи является определение наиболее эффективной геометрии сопла эмпирическим путем. При этом показателем наибольшей эффективности является достижение в эксперименте максимального значения скорости при заданных начальных параметрах. Уменьшение скорости по сравнению с ее значением, найденным по описанной выше методике, будет происходить вследствие трения о стенки канала и механического и термического неравновесия фаз в процессе расширения смеси в сопле. Максимальная степень неравновесия может быть реализована в расходящейся части сопла принятием специальных мер. Как было показано ранее, можно добиться максимального выравнивания скоростей фаз на входе в расходящуюся часть сопла. Что касается термической неравновесности фаз, то можно показать, что ее влияние на коэффициент скорости при истечении газожидкостной смеси незначительно. Процесс расширения смеси может быть представлен следующим образом (рис. 7.2) жидкость охлаждается, как при обычном адиабатическом истечении, на dTl градусов и при давлении р - dp охлаждается на dT n отдает тепло газу газ адиабатически расширяется и при этом охлаждается на dT градусов и при давлении р - также изобарически нагревается на dT градусов, получая тепло от жидкости. В результате температура о еих фаз становится Т -dT, т.е. смесь охладилась на dT градусов. Очевидно, при dp -> О точка с стремится к [c.148]

На эффективность работы вихревой трубы влияют не только форма проточной части сопла, формирующего закрученный поток на входе в камеру энергоразделения, но и относительная площадь его проходного сечения. Это отмечают практически все исследователи начиная с Хильша. Рост приводит к повышению расхода газа через вихревую трубу. На определенном этапе это связано с повышением уровня скоростей и давления в камере энергоразделения, сопровождаемого ростом эффектов охлаж- [c.69]

Численный эксперимент по определению запаса кинетической энергии, затраченного на реализацию микрохолодильных циклов (рис. 4.10), показал, что распределение окружной скорости практически во всем диапазоне отличается от закона вращения твердого тела. Причем с ростом относительного расхода охлажденного потока д, которому соответствует снижение степени расширения газа в вихревой трубе л,, отклонение от закона вращения твердого тела у вынужденного вихря увеличивается. При одном и том же давлении на входе /, величина л, характеризующая сте- [c.204]

Следует отметить, что полученному изменению приведенной скорости (формула (16)) как при Я] < 1, так и при Я-i > 1 соответствует вполне определенное изменение полного и статического давления газа (см. формулы (10) и (И) 1). Выше мы везде полагали, что такое изменение давления может быть всегда осу-ш ествлено это являлось условием сохранения постоянного значения Я] при изменении приведенной длины трубы вплоть до получения Яг = 1. Если почему-либо указанное изменение давления невозможно, например при заданной величине перепада давлений на входе и выходе, то рассматриваемое течение с заданной начальной приведенной скоростью может оказаться нереальным. Подробнее этот вопрос рассмотрен ниже, в 7. [c.188]

Числа Re и КЬ, как и для уравнения интенсивности тепломассообмена, могут быть отнесены к начальным параметрам сред. Определение расчетной скорости потока в сложных гидродинамических условиях может быть затруднено или становится невозможным, поэтому целесообразно скорость газа также относить к начальным параметрам газа и к сечению каналов на входе газа в реактивное пространство. Для аппаратов, в которых основным является сопротивление газожидкостного слоя, можно ох<идать, что постоянный коэффициент А в уравнении (2-47) будет близок к коэффициенту сопротивления частиц жидкости движению газа. [c.69]

Вопрос о начальном участке в слое насадки изучен недостаточно. С одной стороны, наличие коротких колец и эффектов на входе в кольца следующего ряда не позволяет предположить наличие какой-либо стабилизации потока в насадочном слое, особенно при загрузке колец навалом. С другой стороны, по-видимому, правы те авторы, кто указывает на существование определенного входного эффекта. При входе в насадку устанавливается новый профиль скоростей, а в некоторых случаях и новый режим движения. В самом деле, если скорость набегающего потока газа до насадки Wo, то при порозности слоя е скорость в насадке составит w = WqIe. При эквивалентном диаметре контактной камеры Оэ число Рейнольдса для набегающего потока [c.78]

Leak test — Испытания на утечку. Неразрушающие испытания на определение выхода или входа жидкостей или газов из находящихся под давлением или ваккумированных деталей или систем, предназначенных для хранения этих жидкостей. Приборы, используемые для испытания на утечку включают различные газовые детекторы, используемые для обнаружения и точного указания утечки, определения скорости утечки рши контроля за утечкой. [c.991]

Систему с тепловыми трубами для утилизации этого отбросного тепла можно быстро рассчитать, пользуясь табл. 9.1. Для того чтобы иметь представление о конкретных значениях, примем, что может быть утилизировано 60% сбрасываемого тепла и что это вторичное тепло используется для нагрева такого же количества воздуха, который имеет начальную температуру 70F (21" С). Средние температуры отходящих газов в газоходе и воздуха на входе в воздуховод Th и Гс в °F будут [Гй,1п —0,3(Гй,1п—70)] и 70-4--Ь0,3(Гл,In—70)] соответственно. Для определения размера подводящего воздуховода примем, что расчетная скорость воздуха 1000 SFPM, так что скорость воздуха при его средней температуре Ус FPM может быть определена следующим образом [c.191]

На примере оптимизации ступени турбины по снимаемой мощности в приближении осесимметричного радиально уравновешенного (в контрольных межвенцовых сечениях) течения идеального (невязкого и нетеплопроводного) газа получено строгое решение отвечающей такой модели одномерной вариационной задачи. Оптимизация выполнена при фиксированных потоке на входе в ступень, ее радиальных габаритах и скорости вращения рабочего колеса и при ограничении на максимально допустимые числа Маха и углы поворота потока перед и за рабочим колесом. Решение сведено к определению распределений осредненных по времени и в окружном направлении параметров в контрольных сечениях. Обнаружены два типа оптимальных распределений с участками двустороннего и краевого экстремумов по числу Маха и углу поворота потока. В одном из них предельные числа Маха и углы поворота потока достигаются одновременно у втулки за направляющим аппаратом и (или) за рабочим колесом. Примеры демонстрируют заметное увеличение мощности в результате оптимизации. [c.53]

Измерение параметров системы пылегазоочистки. Для выполнения замеров по определению параметров отходящих газов на установке были оборудованы контрольно-измерительные точки А — перед циклоном, Б — после циклона и В — после мокрых скрубберов, перед дымовой трубой. Скорость парогазовоздушной смеси на входе в циклон достигает 40 м/с, а пыль, переносимая парогазовоздушной смесью, в результате высокоскоростной сушки агломерируется в комки, которые мгновенно забивают скоростные пробоотборные трубки. Вследствие этого на входе в циклон удалось замерить только температуру и статический напор газового потока. [c.23]

В таблице приведены с1у топливного и пускового газопроводов УПТПИГ, определенные для двух вариантов отбора газа на УПТПИГ со входа в КЦ при Р=50 кГс/см и выхода из КЦ при Р=75 кГс/см и скорости газа в газопроводе 20 м/с. [c.118]

Для того чтобы осуществить сверхзвуковое течение газа по трубе, необходимо впускать газ в трубу уже со сверхзвукоЕоя скоростью. В связи с общими свойствами сверхзвукового дзиже-ния (невозможностью распространения возмущений Bisepx по течению) дальнейшее течение газа будет происходить совершенно независимо от условий на выходе из трубы. В частности, будет происходит , совершенно определенным образом возрастание энтропии вдоль длины трубы, и максимальное ее зна оние будет достигнуто на определенном расстоянии х = Ik от входа. Если [c.509]

Воздухоподогреватель с шариковой насадкой обладает существенными преимуществами по сравнению с воздухоподогревателями системы Юнгстрема. Как известно, расчет воздухоподогревателя не ограничивается определением поверхности нагрева, конечной температуры газа или воздуха и гидравлического сопротивления. Поэтому в задачу входит выбор оптимальной формы и компоновки поверхности нагрева и установления наивыгоднейшей скорости движения теплоносителей. Решение этих задач связано с учетом как начальных затрат на сооружение, так и эксплуатационных расходов. [c.100]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...