Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Поток в трубе

Для каждой установки существует некоторый диапазон критических значений чисел Ке р, при которых происходит переход от одного режима течения к другому. Значение критического числа Ре, ниже которого режим течения обязательно ламинарный, для трубы круглого сечения составляет примерно 2300. Число Ре р, при котором ламинарный режим течения переходит в турбулентный, существенно зависит от условий входа потока в трубу, состояния поверхности стенок и др. При очень плавном входе и гладких стенках переход от ламинарного режима к турбулентному наступает при числах Ре, р > 2300. На практике чаще встречается турбулентный режим течения.  [c.19]


Системы расчетных уравнений выбирают в зависимости от постановки задачи. Направление потока в трубе 2 может быть наперед задано условиям задачи 1 ли же, если оно заранее неизвестно, должно определяться в процессе са.мого решения.  [c.273]

Микроструктура закрученного потока в трубах с диафрагмированием выходного сечения исследована в [6, 196]. При значительной закрутке диафрагмирование приводит к перемещению минимума в приосевую область и снижению там общего уровня интенсивности соответствующих пульсаций.  [c.116]

На этом выводе основан расчет потока в трубе в разд. 4.5. Отметим, что  [c.487]

Ламинарный режим потоков в трубах  [c.82]

Турбулентный поток в трубе по структуре поля осредненных местных скоростей можно условно разделить па две части на основной поток, имеющий сравнительно небольшое уменьшение у с ростом радиуса г от нуля (турбулентное ядро потока), и на пристеночный кольцевой слой малой толщины 6 (см. рис. 22), где имеет место большой отрицательный градиент скорости и интенсивное ее уменьшение до нуля. Этот слой иногда называют пограничным слоем в трубе или пограничной пленкой.  [c.84]

Казалось бы, что применение моделей уменьшенного размера позволит обойтись без грандиозных и дорогостоящих аэродинамических труб. Однако значительное уменьшение размеров моделей неосуществимо, ибо, как было указано в предыдущем параграфе, аэродинамическое подобие двух различных движений достигается только при том условии, что число Рейнольдса в обоих случаях имеет одно и то же значение. Поэтому при уменьшении размеров модели (размер модели в рассматриваемом случае и является характерным размером I) нужно соответственно увеличивать скорость потока в трубе. Но когда скорость потока приближается к 330 м сек (скорости звука в воздухе), существенную роль начинает играть сжимаемость воздуха, изменяющая характер течения и нарушающая подобие. Поэтому при больших скоростях, интересующих современную авиацию, приходится применять модели либо в натуральную величину, либо лишь немного уменьшенных размеров.  [c.541]

Re = Лг(Дгр 2A())/Vr - число Рейнольдса для газового потока в трубе  [c.9]

Исследуем влияние трения на изменение параметров турбулентного газового потока в трубах постоянного диаметра. Для этого заменим работу силы трения в соотношении (6) общепринятым в гидравлике выражением  [c.184]

Рис. 5.5. Вспомогательные кривые для расчета сверхзвукового потока в трубе постоянного сечения Рис. 5.5. Вспомогательные кривые для расчета <a href="/info/21861">сверхзвукового потока</a> в трубе постоянного сечения

Чтобы определить изменение статического давления, необходимо предварительно найти величину приведенной скорости потока в трубе перед соплом. Запишем уравнение равенства расхода воздуха в сечениях 1 и 2, причем, учитывая, что длина участка 1—2 невелика, очертания сопла плавные и поток течет с ускорением, считаем полное давление воздуха в сечениях  [c.249]

Запишем уравнение неразрывности для потока в трубе, причем расход во входном сечении выразим с помош ью формулы (109) через полное давление, а расход в выходном сечении — через статическое давление с помощью формулы (111)  [c.261]

Рассмотрим теперь особенности течения с трением при сверхзвуковой скорости на входе в трубу. Из формулы (130) следует, что если приведенная длина трубы меньше критического значения, определяемого для данного значения К > i формулой (131), то по длине трубы скорость потока будет уменьшаться, оставаясь сверхзвуковой. На выходе из трубы при непрерывном торможении потока будет получено Я2 > 1. При некотором значении приведенной длины трубы, называемом критическим, из уравнения (130) следует ф( 2)= 1, т. е. 2=1. Этой длине соответствует предельно возможный режим течения с непрерывным изменением скорости от заданного значения A,i > 1 до кч = 1. Если X > У.кр, то непрерывное торможение потока в трубе невозможно. В этом случае уравнение (130), описывающее течение с непрерывным изменением скорости, не имеет решений для 2, так как из него следует ф(Я-2)< 1. В действительности при этом в начальном участке трубы сверхзвуковой поток тормозится  [c.263]

Приведенные на рис. 10.21 фотографии сверхзвукового обтекания в аэродинамической трубе ромбовидных профилей разной толщины при нулевом угле атаки подтверждают описанную выше картину течения. На каждой из этих фотографий отчетливо видны скачки уплотнения у носка профиля, пучки волн Маха у верхнего и нижнего выпуклых углов профиля п волны Маха, отходящие от неровностей на стенках аэродинамической трубы, по наклону которых можно судить о скорости потока в трубе.  [c.42]

Закрутка потоков в трубах используется в качестве средства интенсификации теплообмена. Она может осуществляться равномерно по всей трубе или только на ее начальном участке. В первом случае процесс можно назвать закруткой с постоянным по длине шагом, и во втором — местной закруткой потока.  [c.352]

В работе Б. С. Петухова и В. В. Кириллова описаны результаты экспериментального исследования теплоотдачи при течении сверхзвукового потока в трубе. Опыты проводились при М = 0,5 — 4 (коэффициент скорости к = 0,55 — 2,14)  [c.388]

Нормальная глубина протекания потока в трубах, коллекторах  [c.124]

V.48. Определить необходимый диаметр трубы системы отведения дождевых вод (дождевой канализации) с минимальной температурой = 5 С и установить среднюю скорость протекания потока в трубе, если а) уклон трубы i = 0,0008 расход Q = 0,6 м /с б) t = 0,001 Q = ( 9 м /с в) i = 0,01 Q = 1,2 м /с г) t = 0,02 Q = 2 м /с д) L = = 0,0.3 Q = 4 мз/с.  [c.141]

Решение. 1. Живое сечение потока в трубе  [c.191]

При поступательно-вращательном течении жидкость одновременно с движением вдоль оси цилиндрической трубы враш,ается вокруг оси трубы. Такого рода движение жидкости (его называют также закрученным потоком) образуется, например, при вводе потока в трубу через тангенциальные, т. е. касательные к внутренней поверхности трубы, каналы (рис. 9.3) и встречается на практике в различного рода центробежных устройствах — центробежных форсунках, проточных центрифугах, центробежных холодильниках и т. п.  [c.294]

Рис. 3.14. Поле скоростей турбулентного потока в трубе круглого сечения и его описание Рис. 3.14. <a href="/info/6281">Поле скоростей</a> <a href="/info/251777">турбулентного потока</a> в <a href="/info/462909">трубе круглого сечения</a> и его описание

Рейнольдс установил, что критерием режима движения жидкости является безразмерная величина 1(см. уравнение (4.47) ], представляющая собой отношение произведения характерной скорости потока V на характерный линейный размер I к кинематической вязкости жидкости V, которая впоследствии была названа числом Рейнольдса. Для потоков в трубах круглого сечения (/ =  [c.66]

Для напорных течений в закрытых руслах, т, е. для потоков в трубах, в гидромашииах и тому подобных, такими силами, как показывает анализ, являются силы давления, вязкости и силы инерции. На жидкость действует таки е сила тяжести, но в напорных потоках ее дейстшзс проявляется через давление, т. е. оно сводится к соответствующему изменению давления. Поэтому, рассматривая так называемое приведенное давление /> р = р + pgz, тем самым учитываем силу т н ести.  [c.58]

Отсюда видно, что число Рейнольдса монсот измеггяться вдоль потока в трубе постоянного диаметра лишь за счет изменения вязкости [X. Но вязкость газов [л не зависит от давления, а определяется лишь температурой, поэтому при изотермическом процессе днижения газа по трубе число Рейнольдса будет оставаться постоянным вдоль потока. Следовательно, коэффициент X потерь на трение по длипо также будет величиной постояппой вдоль трубы по-  [c.133]

Особенностью рассматриваемой схемы является то, чго система расчетных уравнений получается различной в зависимости от направления потока в трубе, соединя-юш,ей узел со средним резервуаром 2. Верхний резервуар 1 всегда является питателем, и жидкость поступает из него к узлу. Нижний резервуар 3 всегда является п )иемииком, и жидкость поступает к нему от узла. Резервуар 2 может быть как приемником, так и питателем.  [c.272]

Направление потока в трубе 2 определяется соотношением между напором у в узле и напором Я., в среднем резервуаре. В зависимости от этого соотношения возможны три случая распределения расходов в трубах и в соответствии с этим три различные системы расчетных У[ апие 1ий.  [c.272]

Решение следует начинать с определения направления потока в трубе 2, для чего используется специальный ирьем выключения ветви . При этом вычисляют напор у в узле при выключенной трубе 2, когда С>2 = О и == <3 ). Составляя уравнеиия Бернулли для труб / и. 3 и решая их отлоснгелыю у, получаем  [c.274]

Указание. В данной задаче нельзя определить напранление потока в трубе / методом ее выключения, поскольку неизвестно сопротивление трубы 3. Следует использовать метод нулевого расхода, т. е. предположить, что при совместной работе всех трех труб расход в трубе / равен нулю и напор в узле равен напору в резервуаре 1. При этом вычисляется расход Q2 сравнение этого расхода с требуемым расходом позволяет установить иаираплеиие потока в т[)убе /.  [c.300]

Эти критерии получены на основе анализа дифференциальных уравнений движения закрученного потока в трубе в проекциях на оси хкув приближении погра ничного слоя. Использование этого приближения для течений с интенсивным радиальным градиентом давления требует дополнительного исследования и тщательного обоснования, отсутствующего в цитируемых публикациях. Достаточность этих критериев для описания течения закрученных потоков в теплообменных аппаратах, циклонах, горелоч-ных устройствах с предварительной закруткой потока некоторых классов не обеспечивается, когда речь идет об интенсивно закрученных потоках, которые наблюдаются в камерах энергоразделения вихревых труб [15, 62, 196]. Это связано с неоднозначностью обеспечения подобия режимов течения в них при равенстве приведенных выше критериев. Вопрос о подобии потоков в камерах энергоразделения в вихревых трубах интересует исследователей достаточно давно [15, 18, 29, 40, 47, 62, 70, 204]. Пытаясь объяснить наблюдаемые эффекты по энергоразделению турбулентным противоточным теплообменом, А.И. Гуляев предположил, что в геометрически подобных вихревых трубах режимы подобны тогда, когда одинаковы такие критерии, как показатель изоэнтро-пы к= С /С , число Рейнольдса Re-= Kp i/v, число Прандтля Рг = v/a, число Маха М = и безразмерный относительный  [c.10]

Макроструктуру потоков изучали как отечественные, так и зарубежные авторы [112. 116, 146, 168, 184, 204, 209, 227, 236, 245, 265]. Уже первые исследователи столкнулись с непреодолимыми трудностями зондирования потока в камере энергоразделения вихревой трубы и были вынуждены прибегнуть к методам визуализации. Шепер [156] предпринял одну из первых попыток выявления харакгерных особенностей течения закрученного потока в трубе на различных режимах работы по ц, используя для этой цели визуализацию дымом и шелковыми нитями. Опыты ставились при d = 38 мм и позволили выявить четыре наиболее характерных режима ее работы, различающихся диапазоном и характерными значениями относительной доли охлажденного потока ц < О — режим эжектирования газа через отверстие диафрагмы (режим вакуум-насоса) ц = О — режим рециркуляции охлажденного потока через отверстие диафрагмы О < ц < 1, — режим наи-более часто встречающийся в технических устройствах, и ц = 1 — режим дросселирования с элементами энергоразделения и создания локальных зон повышенной температуры в сечении, удаленном от соплового ввода. Позднее Ш.А. Пиралишвили и  [c.99]

Для потока в трубах некруглого сечения (квадратного, прямоугольного) Некр близко к Кекр круглых труб. Значение Re находят по формулам (16), (17) и (18), принимая за характерную скорость среднюю скорость потока Оср- По этим формулам, например, для потока кольце-  [c.81]

Ниже излагается полуэмпиричес-кая теория, рассматривающая турбу- It, лентный поток в трубе как единое целое без разделения его на ядро и ламинарный подслой.  [c.183]

Таким образом, согласно пол /эмпирической модели Прандт-ля, весь поток в трубе можно разбить по сечению на две зоны — ламинарный подслой и турбулентное ядро, между которыми предполагается существование переходной зоны,  [c.184]


Скоростную характеристику определяем по формуле V.32. Предварительно по табл. V.12 определяем v = 0,0137 mV , а по табл. V.13 Дэ = 2 мм и = ЮО. Скорость протекания потока в трубе V — — = = 1,47 м/с.  [c.139]

В конце XIX и начале XX века существенный вклад в развитие гидравлики внесли русские ученые и инженеры Н. П. Петров (1836—1920) разработал гидродинамическую теорию смазки и теоретически обосновал гипотезу Ньютона Н. Е. Жуковский (1849— 1921) создал теорию гидравлического удара, теорию крыла и исследовал многие другие вопросы механики жидкости, он же явился основателем известного всему миру Центрального аэрогидродина-мического института (ЦАРИ), носящего его имя Д. И. Менделеев (1834—1907) опубликовал в 1880 г. работу О сопротивлении жидкостей и о воздухоплавании , в которой были высказаны важные положения о механизме сопротивления движению тела в жидкости и даны основные представления о пограничном слое. Теория пограничного слоя, являющаяся одной из основополагающей при изучении турбулентных потоков в трубах и обтекании тела жидкостью, в XX веке получила большое развитие в трудах многих ученых (Л. Прандтль, Л. Г. Лойцянский).  [c.5]


Смотреть страницы где упоминается термин Поток в трубе : [c.342]    [c.108]    [c.154]    [c.159]    [c.164]    [c.193]    [c.343]    [c.530]    [c.80]    [c.83]    [c.250]    [c.533]    [c.276]    [c.312]   
Основы теории крыльев и винта (1931) -- [ c.80 ]



ПОИСК



Алимов. Тепло- и массообмен в трубах при вихревом движении двухфазного потока

Аналитические методы решения задач о теплообмене труб, расположенных под углом к набегающему потоку

Аэродинамические трубы для с переменной плотностью потока

Баженова, И. М. Набок о, О. А. Предводителева. Влияние диссипации на параметры потока за скачком в ударной трубе

Взаимосвязь турбулентности потока в вихревых трубах с ее геометрией и термодинамическими характеристиками

Вихревая труба с дополнительным потоком

Влияние изменения плотности теплового потока на стенке по длине трубы

Влияние изменения плотности теплового потока на стенке по окружности трубы

Влияние на теплообмен произвольного изменения по длине трубы температуры стенки и (или) плотности теплового потока на стенке

Влияние неравномерного обогрева по длине трубы на изменение параметров потока в переходном процессе

Влияние распределения теплового потока вдоль оси трубы на критический тепловой поток при кольцевом режиме течения двухфазной смеси. Перевод М А. Готовского

Влияние скорости потока в трубе или канале на коэффициенты расхода отверстий и насадков в стенках

Гидравлические сопротивления и распределение скоростей по сечению потока при равномерном движении жидкости в трубах

Гидравлическое сопротивление закрученному потоку в длинной трубе

Гидравлическое сопротивление пучков труб в двухфазном потоке

Гидродинамика стационарного дисперсно-пленочного парожидкостного потока в необогреваемой трубе

Глава чеТвертай НЕСТАЦИОНАРНЫЕ ПРОЦЕССЫ ГИДРОДИНАМИКИ ОБОГРЕВАЕМЫХ ТРУБ ПРИ ТЕПЛОВОМ ВОЗМУЩЕНИИ Изменение параметров потока гомогенного теплоносителя при тепловом возмущении скачком

Горлов. Экспериментальное исследование критических тепловых потоков движущегося в трубе калия при неравномерном аксиальном теплоподводе

Движение (см. также Поток) по трубе неизэнтропическое при наличии

Движение двухфазного потока в вертикальных и горизонтальных трубах

Двухфазный поток внутри труб при

Двухфазный поток внутри труб при кипении

Двухфазный поток внутри труб при кипении конденсации

Деформация потока в прямой трубе

Ж- Режимы движения потока в опускных трубах

ЖИДКОСТИ Поток ламинарный в круглой труб

Изменение массовой скорости на входе в трубы при пульсации пароводяного потока

Изменение параметров одномерного адиабатного потока газа вдоль трубы переменного сечения

Изменение плотности теплового потока, температуры жидкости и температуры стенки по длине трубы

Измерение плотности теплового потока, температур жидкости и стенки по длине трубы

Исследование критических плотностей тепловых потоков в трубе при нестабилизованном сильноэакрученном течении теплоносителя

Исследование параметров газового потока в ударной трубе

Камин с тепловыми трубами в потоке жидкости

Камин с тепловыми трубами в потоке пара

Картины потока в поперечно-омываемых пучках труб

Касательные напряжения на стенке и распределение местных скоростей при колебаниях ламинарного потока в трубе

Колебания потока в парогенерирующих трубах прямоточных котлоагрегатов

Количественные зависимости для расчета плотности критического теплового потока при кипении в равномерно обогреваемых трубах

Конвективный теплообмен потока жидкости в трубах

Коэффициент теплопереноса для потока в трубе

Кризис теплообмена при неравномерном распределении плотности теплового потока по периметру и по длине трубы

Критические плотности теплового потока при кипении внутри труб

Критические тепловые потоки при умеренных скоростях течения в трубах и каналах

Критическое стационарное истечение вскипающее жидкости через трубы и сопла . Критический поток в дисперепкольцевом режиме течения

Критическое стационарное истечение вскипающей жидкости через трубы и сопла . Критический поток в дисперсно-кольцевом режиме течения

Ламинарный поток в круглой трубе

Ламинарный режим потоков в трубах

Макро- и микроструктура потоков в камере энергораэделеиия вихревых труб

Максимальные удельные тепловые потоки в зоне нагрева тепловых труб. Термические сопротивления при испарении из фитилей

Методы описания и расчета турбуПостроение кривых свободной по- лентных струйных пограничных верхности потока в круглых трубах слоев

Микроструктура закрученного потока в трубах

НЕСТАЦИОНАРНЫЕ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИЕ ПРОЦЕССЫ ПРИ ВОЗМУЩЕНИИ РАСХОДОМ НА КОНЦЕ ОБОГРЕВАЕМОЙ ТРУБЫ Изменение параметров потока теплоносителя при учете зависимости плотности от энтальпии для агрегатов с гомогенным теплоносителем

ОIV АВЛЕНИЕ Гидродинамика стационарного щсперепо-пленочпогс парожидкостного потока в необогреваемоа трубе

Обтекание тел воздушным потоком в трубах

Определение коэффициента циркуляции С2 для случая движения потока по криволинейному участку трубы

Основные характеристики движения потока с переменным расходом Мосты, трубы и трубчатые в открытых руслах

Особенности обтекания газоотводящих труб ветровым потоком

Особенности течения двухфазного потока в длинных трубах

Отрыв потока при расширении трубы

Паровозные Газовый поток-Распределение по труба

Первая критическая плотность теплового потока при течении жидкости в трубах

Петров. О стабилизированном конвективном теплообмене в трубах при линейной зависимости теплового потока от температуры стенки

Плотность критических тепловых потоков 7KPi и qKpг при кипении в круглых трубах и в кольцевых каналах

Поворот потока в пучке труб, коэффициент с O противления

Получение сверхзвукового потока в цилиндрических трубах

Поляков. Расчет тепловых потоков при течении газа в ударной трубе

Построение кривых свободной поверхности потока в круглых трубах и руслах параболического сечения

Поток Теплоотдача при течении в трубах

Поток газовый в дымогарных трубах

Поток жидкости в трубах

Поток ламинарный в треугольной трубе

Приближенная модель турбулентного неустановившегося потока в трубе

Работа газового потока дымогарных трубах

Рабочие условия тепловой трубы с модулированным потоком жидкости

Рабочие условия тепловой трубы с модулированным потоком пара

Раздел десятый. Сопротивление при обтекании тел потоком в трубе (коэффициенты сопротивления участков с выступами, распорками, фермами и другими телами)

Распределение осредненных скоростей по живому сечению потока при турбулентном равномерном установившемся движении. Вязкий подслой. Гладкие и шероховатые трубы. Пограничный слой

Распределение осредненных скоростей по живому сечению потока при турбулентном равномерном установившийся движении. Ламинарный (вязкий) подслой. Гладкие и шероховатые трубы. Пограничный слой

Распределение скоростей по живому сечению потока при турбулентном движении жидкости в трубах

Расчет безнапорных потоков в замкнутых трубах и канализационных коллекторах

Рейнольдса число потока в трубе

Сверхзвуковой поток в трубе

Севастьянов, Ю. В. Захаров, И. Т. Аладьев. Влияние длины трубы, неравномерности тепловыделения и завихрителей типа шнек на критические тепловые потоки в трубах

Система дифференциальных уравнении для стационарного парокапельного потока в трубе

Скорость потока газа местная в трубе

Скорость потока жидкости в трубах

Состояние потоков и режимы движения жидкостей в открытых руслах и безнапорных трубах

Стабилизированный закрученный поток в трубе со скрученной лентой

Структура двухфазного потока и теплообмен при кипении жидкости внутри труб

Структура потока при кипении жидкости в условиях свободного движе13-3. Структура двухфазного потока и теплообмен при кипении жидкости внутри труб

Структура потока при поперечном омывании пучков труб

Структура стационарного потока в пучке витых труб

Структуры газо-жидкостных потоков в трубах

Структуры газожидкостных потоков в вертикальных трубах (скважинах)

Структуры газожидкостных потоков в горизонтальных трубах

Схема опытной прямоточной установРезультаты обработки опытных данЭпюры скоростей при движении потока в дырчатой трубе

Теоретический расчет теплоотдачи при продольном омывании пучков труб турбулентным потоком жидкого металла

Тепло- и массообмен в начальном участке цилиндрической трубы при наличии поперечного потока вещества на стенках

Теплообмен в круглой трубе при произвольном изменении по длине плотности теплового потока на стенке

Теплообмен в круглой трубе при произвольном изменении по окружности плотности теплового потока на ртенке

Теплообмен в круглой трубе с источниками тепла в потоке при граничных условиях второго рода

Теплообмен в круглой трубе с источниками тепла в потоке при граничных условиях первого рода

Теплообмен в плоской трубе при постоянной и одинаковой на обеих стенках плотности теплового потока

Теплообмен в плоской трубе при постоянной, но различной на каждой из етенок плотности теплового потока

Теплообмен в призматических и цилиндрических трубах с источниками тепла в потоке

Теплообмен в термическом начальном участке плоской и круглой труб при изменении плотности теплового потока на стенке во времени

Теплообмен и гидравлическое сопротивление поперечно-омываемых пучков труб при малых числах Рейнольдса и в потоке разреженного газа

Теплообмен и гидравлическое сопротивление пучков труб в поперечном потоке при больших числах Рейнольдса

Теплообмен при вынужденном движении двухфазного потока в пучках труб

Теплообмен при полностью развитом турбулентном течении в круглой трубе с постоянной плотностью теплового потока на стенке

Теплообмен при полностью развитом турбулентном течении жидкостей с умеренными числами Прандтля в круглой трубе с постоянной плотностью теплового потока на стенке

Теплообмен при развитом поле температуры в кольцевой и плоской трубах с источниками тепла в потоке при граничных условиях второго рода

Теплообмен при развитом поле температуры в круглой трубе с источниками тепла в потоке при граничных условиях второго рода

Теплообмен при развитом поле температуры в плоской трубе в случае диссипации энергии в потоке

Теплообмени гидравлическое сопротивление пучков труб в двухфазном потоке

Теплоотдача в короткой трубе при вдуве в закрученный поток

Теплоотдача в короткой трубе при частичной закрутке потока

Теплоотдача закрученного потока в длинной трубе

Теплоотдача пучков труб, омываемых поперечным потоком жидкого металла

Течение жидкости (см. «Режим течения жидкости и сопротивление движению», «Движение жидкости», «Скорость жидкости», «Скорость потока жидкости в трубах», «Расчет

Трение и теплообмен в турбулентном потоке несжимаемой жидкости при вдуве через пористую стенку трубы однородного охладителя

Турбулентный режим потоков в трубах

Уравнение неустановившегося движения для потока жидкости в круглоцилиндрической трубе

Условия подобия двухфазного потока в трубах

Филиппов, П. А. Шишов, Ю. М. Потапов РАБОЧАЯ СКОРОСТЬ ГАЗОВОЙ ФАЗЫ ПРИ ДВИЖЕНИИ ДВУХФАЗНОГО ПОТОКА В ТРУБЕ-СУШИЛКЕ

Характер пульсаций потока в парообразующих трубах

Цилиндрический вращающийся поток вязкой несжимаемой жидкости в круглой трубе

Экспериментальное исследование теплоотдачи пучков труб, расположенных под углом к набегающему потоку



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте