Воздухоподогреватели расчет

Эта подпрограмма описана на языке Алгол-60 и состоит из описания трех процедур Топка (теплообмен в топочной камере), Коэффициенты воздухоподогревателя (расчет С, D, Ei, Е2) и Коэффициенты противотока (для пересчета коэффициентов прямотока в коэффициенты для противотока). [c.49]

Для элементов газовоздушного тракта (кроме воздухоподогревателя) расчет опти- [c.531]

При наличии золоуловителей после воздухоподогревателей расчет ведется по содержанию горючих в уносе до золоуловителей. [c.52]

Полученная температура газов перед воздухоподогревателем не должна отличаться больше, чем на 10 °С от принятой температуры. В противном случае расчет повторяется с новым принятым значением дух. [c.176]

При расчете ширм обычно принимают Aa =0. В газоплотных котлах ПО всему газовому тракту вплоть до воздухоподогревателя Д п = О- [c.198]

Известными величинами при поверочном расчете являются расчетный расход топлива Вр, объемы продуктов сгорания Ур, воздуха V , присосов воздуха по тракту котла Дац, коэффициент ф сохранения теплоты, а для воздухоподогревателей и величина Pop [см. уравнение (104) ]. При расчете перегревательной поверхности, расположенной за ширмой или фестоном, задано количество теплоты <2л. передаваемой прямым излучением из топки. [c.209]

Рис. 134. Алгоритм поверочного расчета змеевиковых поверхностей н воздухоподогревателей

Расчет проводят отдельно для горячей и холодной частей воздухоподогревателя. Присосы воздуха распределяют между ними поровну. [c.218]

Тепловой расчет рекуперативного воздухоподогревателя также выполняется по формулам (19.7) — (19.9). [c.176]

Уравнением (2-136) поль.зуются при расчете воздухоподогревателей, при высоких значениях присоса в газоходе и при отличии температуры присасываемого воздуха от 30°С. [c.96]

Примером такого теплообменника может служить регенеративный воздухоподогреватель (рис. 15-7), в котором в верхней камере непрерывно движущаяся насадка нагревается теплом топочных газов, а в нижней она охлаждается воздухом, который нагревается до необходимой температуры. Ниже рассматривается расчет лишь поверхностных теплообменников при стационарном тепловом режиме. [c.200]

В книге излагаются вопросы проектирования, расчета и эксплуатации воздухоподогревателей котельных установок. Рассматриваются рекуперативные воздухоподогреватели, регенеративные вращающиеся и регенеративные с движущимся слоем воздухоподогреватели. [c.87]

Для падежного предохранения от низкотемпературной коррозии волнистой набивки горячей части воздухоподогревателя в расчете холодной набивки, выполняемой из гладких листов, рекомендуется увеличивать поверхность нагрева на 10%. [c.131]

Для регенеративных воздухоподогревателей рекомендуется та же методика теплового расчета, что и для трубчатых воздухоподогревателей. Температурный напор [формула (8-52)] определяется но температурам газов перед воздухоподогревателем и уходящих. Присос воздуха в воздухоподогревателе принимают Да = 0,15. При определении средних скоростей газов и воздуха [формулы (8-14) и (8-15)] их объемы принимаются с учетом половины присоса в воздухоподогревателе. [c.163]

Величина поверхности нагрева сменяемой части нижней ступени трубчатого воздухоподогревателя выбирается, исходя из условия обеспечения отсутствия коррозии в несменяемой части. Согласно нормативному методу Тепловой расчет котельных агрегатов расчетная минимальная температура несменяемой части при номинальной нагрузке котельного агрегата должна проверяться по формуле [c.92]

С учетом максимальной теплотехнической эффективности и одновременно максимальной надежности работы дымовых труб и всего газового тракта, обеспечиваемой при внедрении схемы по рис. VII-2, S, есть основания считать ее наиболее эффективной из всех рассмотренных схем, во всяком случае для котельных с котлами без воздухоподогревателей. Не исключено, что эта схема по эффективности окажется перспективнее подмешивания горячего воздуха также, и для котлов, в составе которых имеются воздухоподогреватели. Разумеется, могут быть и другие варианты подсушки газов, охлажденных в конденсационных утилизаторах. Решение данного вопроса за техникоэкономическими расчетами, учитывающими весь комплекс факторов. [c.190]

Определение присосов на конкретном котле производится в следующем порядке. Организуется газовый анализ в сечении перед или за пароперегревателем. На щит. управления выводят дифференциальный тягомер, измеряющий сопротивление воздухоподогревателя по воздушной стороне. Там же устанавливают микроманометр, измеряющий разрежение в нижней части топки. Котлу задается устойчивая постоянная нагрузка на уровне 80% номинального значения. Воздушный. режим устанавливается таким образом, чтобы коэффициент избытка воздуха был около 1,3 (повышенная подача воздуха позволяет избежать снижения нагрузки и появления химической неполноты сгорания во время работы котла после перестройки режима). Установив исходный режим, определяют RO2, фиксируют нагрузку котла и воздушное сопротивление воздухоподогревателя. Далее ключом дистанционного управления прикрывают заслонки перед дымососом до появления равного О кПм давления в нижней части топки. Поскольку повышение давления в топке несколько снижает расход организованного воздуха, одновременно с разгрузкой дымососа подгружают дутьевой вентилятор с таким расчетом, чтобы сопротивление воздухоподогревателя (а, следовательно, и расход воздуха) осталось на прежнем уровне. Практически для этого достаточно повысить давление воздуха перед воздухоподогревателем на величину ожидаемого изменения давления в топке. Установив режим, вновь измеряют RO2, подсчитывают избытки воздуха и по формуле (12-7) определяют присосы топки. Постоянство расхода топлива контролируется по одному из описанных в гл. 11 методов. Опыт показал, что при достаточном навыке обслуживающего персонала и налаженном газовом анализе длительность нахождения верхней части топки под небольшим избыточном давлением не превышала 5 мин. Наличие трех — пяти аппаратов ГХП-3 или аспираторов позволяло быстро набрать ряд проб и в дальнейшем провести анализы их независимо от режима работы котла. [c.345]

Расчет показывает, что при скорости вращения 2,5 об/мин на долю переноса приходится до 3% объема воздуха и газов. Перенос из газовой части в воздушную сопровождается перемещением доли инертных газов Д/100, которые, таким образом, рециркулируют на участке регенеративный воздухоподогреватель — воздуховоды — топка — газоходы — регенеративный воздухоподогреватель. Объем воздуха возрастает в l+iA/lOO раз, а сопротивление соответствующих участков увеличивается в 1 + 7 раз, т. е. примерно на 6%. Перенос воздуха в газовый поток создает рециркуляционный контур атмосфера — регенеративный воздухоподогреватель — атмосфера и в 1-НА/ЮО раз увеличивает производительности вентилятора и дымососа. В целом перенос повы- [c.161]

Ниже приведена подпрограмма наиболее сложных элементов теплового расчета парогенератора теплообмена в топочной камере по нормативной методике ЦКТИ — ВТИ, а также безразмерных коэффициентов С, D, Ей для воздухоподогревателя. [c.49]

Если сечение не тарировалось, то число точек при измерении температур газов за котлом или воздухоподогревателем должно определяться из расчета, чтобы расстояние 162 [c.162]

Даны обобщающие рекомендации для расчета сопротивления набивок регенеративных воздухоподогревателей (РВП). [c.3]

Расчет сопротивления горячей и холодной частей производится условно по средним для всего воздухоподогревателя рас- [c.29]

При расчете сопротивления воздухоподогревателя не определяется потеря давления, вызванная изменением скорости газов в крышке воздухоподогревателя при переходе от скорости в патрубке к скорости в объеме над набивкой и наоборот (соответственно при подводе и отводе газов). Эта потеря, а также сопротивления входа в набивку и выхода из нее учитываются поправочным коэффициентом /С. [c.29]

Скорость в трубах и температура потока для расчета обоих указанных сопротивлений принимаются средние для воздухоподогревателя или рассчитываемой его ступени (из теплового расчета). Сопротивление трения определяется по рис. УП-4, а сопротивление вследствие изменения скоростей при входе и выходе рассчитывается по формуле [c.29]

Скорость газов в карманах ш и температура потока принимаются из теплового расчета, средние для воздухоподогревателя или рассчитываемой ступени. [c.30]

При отличающейся от обычных значений ширине щели или необычно большой скорости газов расчет сопротивления трения в пластинчатых воздухоподогревателях ведется в соответствии с указаниями п. 2-22. [c.30]

Экспериментальный материал по сопротивлениям ребристых чугунных воздухоподогревателей весьма ограничен. Поэтому принятая методика расчета нетиповых воздухоподогревателей очень приближенна. [c.31]

Газопроводы на участке воздухоподогреватель — золоуловитель рассчитываются по расходу и температуре уходящих газов (за воздухоподогревателем), принятым из теплового расчета. Газопроводы на участках золоуловитель — дымосос и за дымососом рассчитываются по расходу и температуре газов у дымососа (п. 2-29). При отсутствии золоуловителей газопроводы от воздухоподогревателя до дымососа рассчитываются по расходу газов у дымососа. Для удобства расчета обычно бывает целесообразно определить секундные расходы газов и по ним рассчитывать скорости [c.31]

Присосы воздуха за воздухоподогревателем в котлах с уравновешенной тягой принимаются (в соответствии с Нормативным методом теплового расчета) Да = 0,01 на каждые 10 м длины стальных газопроводов и Да = 0,05 на 10 ж длины кирпичных боровов для электрофильтров котлов с D Е> 50 т ч Да =0,1, для электрофильтров котлов с D 50 т/ч Да = 0,15 для золоуловителей циклонного типа или скрубберов Да = = 0,05. [c.32]

Температура газов у дымососа при значении присоса за воздухоподогревателем Да 0,1 принимается равной температуре газов за воздухоподогревателем (ду из теплового расчета). При значении присоса за воздухоподогревателем Да >0,1 она определяется по приближенной формуле [c.32]

В этой формуле й — температура газов перед золоуловителем, принимаемая равной температуре за воздухоподогревателем, °С К — приведенный к 0° С и 760 мм рт. ст. объем дымовых газов перед золоуловителем на 1 кг топлива, м 1кг / — энтальпия дымовых газов перед золоуловителем на 1 кг топлива, ккал кг значения V и / принимаются из теплового расчета f — температура подаваемой на орошение воды при входе в золоуловитель, С при отсутствии специальных указаний принимается f — 15°С f — температура воды, выходящей из золоуловителя принимается примерно равной температуре мокрого термометра С. [c.35]

Расчет воздушного тракта, как и газового, ведется на номинальную нагрузку котлоагрегата. Все исходные данные температура воздуха, живое сечение и средняя скорость воздуха в воздухоподогревателе и другие данные — принимаются из теплового расчета или определяются по Нормативному методу теплового расчета. [c.42]

При поверочном расчете котла промежуточные температуры газа и рабочего тела, включая температуру дух уходящих газов и tpB горячего воздуха, неизвестны. Величиной fl yi предварительно задаются. Затем рассчитывают воздухоподогреватель, топку, пароперегреватели, экономайзер. При двухступенчатом подогреве воздуха рассчитывают последовательно первые ступени воздухбподогревателя, экономайзера и вторую ступень воздухоподогревателя. [c.176]

Конструкторский расчет располагаемых в соединительном газоходе поверхностей проводится при известном размере входного окна (из расчета топки). При сжигании газа и мазута ввиду отсутствия золы (Ар = 0) нижняя часть газохода может быть выполнена горизонтально. Для твердых топлив с целью обеспечения ссыпания частиц золы угол наклона нижнего ската не должен быть меньше 45°. В конце газохода допускается горизонтальный участок длиной до 0,8—1 н- Ширина газохода равна ширине fli топки по фронту. Протяженность его по ходу газов зависит от числа размещаемых в нем поверхностей, вида компоновки котла, способа расположения горелок. Так, фронтальная и боковая, а при одновихревой схеме и тангенциальная компоновки горелок не лимитируют протяженности соединительного газохода. В то же время встречная или встречно-смещенная компоновки горелок на фронтальной и задней стенках топки требуют определенного расстояния между радиационной и конвективной шахтами по условиям размещения, ремонта и обслуживания как самих горелок, так и пыле- и воздухопроводов. Несколько проще решаются вопросы при выполнении воздухоподогревателя выносным (см. рис. 70). [c.212]

На котле обычно устанавливают типовые воздухоподогреватели (см. табл. 16). Тогда при принятых значениях t m и Оу проводится проверочный расчет отдельно для холодной и горячей чавтей воздухоподогревателя. Проверяются скорости газов и воздуха, температура горячего воздуха на выходе из РВП (см. табл. 17 или при двухступенчатой схеме подогрева t mi)- Порядок расчета такой же, как на схеме рис. 134. [c.218]

При расчете воздухоподогревателей, расположенных в области температур выше 400°С, за характерный размер излучающего слоя принимают для трубчатых величину So=d вн (Г Д вн — внутренний ДИЗМбТр трубы, м) для пластинчатых 5(i=2s (где s —расстояние между пластинами, м). [c.94]

Характеристики кинетики высокотемпературной коррозии металла в воздухе являются своеобразным эталоном, позволяющим сравнивать между собой интенсивность коррозии разных материалов в средах с различными коррозионными активностями. При помощи таких характеристик можно определить показатели коррозионной стойкости материалов для иоверхностей нагрева высокотемпературных ступеней воздухоподогревателей котла или установок для получения высокоподогретого воздуха. Кроме того, результаты изучения кинетики коррозии металла в воздухе как в устойчивой среде часто принимаются за основу разработки и проверки инженерных методов расчета коррозионной стойкости материалов. [c.120]

Уменьшение тепловосприятия гладкотрубных поверхностей нагрева вследствие неполного омывания ее газами учитывается коэффициентом омы-вания со. Для воздухоподогревателей и плавниковых экономайзеров учет влияния загрязнений и характера омывания в настоящее время затруднителен, поэтому при расчете пользуются коэффициентом использования Для парообразующих и экономайзерных поверхностей нагрева коэффициент теплоотдачи от стенки к пароводяной смеси или к воде составляет = = 3500 -f- И 600 вт1м - град, и величиной l/og пренебрегают. [c.111]

После расчета первой и второй ступеней воздухоподогревателя рассчитывается тенловосирнятне первой ступени (по ходу воды) экономайзера [формула (8-2)] II определяется энтальпия воды на выходе [формула (8-4)]. [c.154]

Прп конструктивном расчете одноступенчатого трубчатого воздухоподогревателя обычно известны температуры воздуха па входе и на выходе, температура уходящих газов, а искомой величиной является поверхность нагрева. Теиловосприятие одноступенчатого воздухоподогревателя по воздушной стороне определяют по формуле (8-5). Прп компоновке воздухоподогревателя в рассечку также пользуются уравнением (8-5) и формулами (8-1), (8-15) и (8-9), вводя в них промежуточные значения параметров сред между ступенями. [c.159]

При конструктивном расчете воздухоподогревателя задаются скоростями газов и воздуха, конструктивными характеристиками (диаметр труб, шаги 5i, 2 и 5д, число ходов ПО воздуху). Температурный напор при иротнвоточном перекрестном токе и при числе ходов по воздуху менее четырех находят по формуле (8-54) при числе ходов по воздуху более четырех — по формуле (8-52). [c.159]

При поверочном расчете воздухоподогревателя заданными величинами являются поверхность нагрева, конструктивные характеристики воздухоподогревателя, входная температура воздуха. Методом последовательных приближений определяют температуру уходящпх газов и горячего воздуха на выходе из воздухоподогревателя или из его ступени. [c.159]

На основании техиико-экономических расчетов [Л. 4] получены оптимальные значения температурных напоров на холодной стороне водяного экономайзера А/"х.к и на горячей стороне воздухоподогревателя At r.K- [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...