Двухфазная смесь

Двухфазная смесь, представляющая собой пар со взвешенными в нем капельками жидкости, называется влажным насыщенным паром. Массовая доля сухого насыщенного пара во влажном называется степенью сухости пара и обозначается буквой х. Массовая доля кипящей воды во влажном паре, равная 1—х, называется степенью влажности. Для кипящей жидкости х = 0, а для сухого насыщенного пара х= 1. Состояние влажного пара характеризуется двумя параметрами давлением (или температурой насыщения ts, определяющей это давление) и степенью сухости пара. [c.35]

Чтобы проиллюстрировать физический смысл термодинамических сил фазовых переходов, рассмотрим частный случай смеси — однокомпонентную двухфазную смесь с температурой насыщения или равновесия фаз Т р). Введем обозначения [c.45]

Рис. 2.2.1. Двухфазная смесь, состоящая из плоских слоев двух фаз (вторая фаза заштрихована).

Дальнейшее увеличение паросодержания и изменение структуры вьь текающего потока ограничиваются возможностями метода адиабатического дросселирования. Однако это можно реализовать искусственно следующим образом. Если при достижении предельной начальной температуры 175...180 °С резко уменьшить расход воды через образец, то перепад давлений на нем, а вместе с ним и давление на внутренней поверхности резко упадут до давления насыщения и вода закипит перед образцом. В этом случае через образец периодически подаются порции воды с паром. Подающаяся двухфазная смесь пульсирует. В периоды между этими пульсациями на входе в образец имеет место расслоение пара и [c.79]

Термодинамическое равновесие в двухфазном адиабатном потоке внутри пористого каркаса объясняется чрезвычайно высокой интенсивностью передачи теплоты от жидкости к пару. Развитая поверхность раздела фаз жидкость - пар обеспечивает кратчайшее расстояние передачи теплоты из обволакивающей частицы металла жидкостной микропленки к ее поверхности, в результате чего испарение идет без измеряемой ра> ности температур между жидкостью и паром, а двухфазная смесь находится в состоянии термодинамического равновесия. [c.80]

Опыты показывают, что расчет по гомогенной модели дает удовлетворительное согласование с измеренными значениями перепадов давлений при высоких скоростях смеси, что является естественным, так как при этом двухфазная смесь действительно представляет собой достаточно однородную структуру. Это следует и из анализа 7.4, где было показано, что с ростом скорости смеси скольжение фаз становится менее существенным. Точность расчета по гомогенной модели еще более возрастает, если двухфазная смесь находится под высоким приведенным давлением =р/р р) такие условия характерны для теплообменного оборудования ТЭС и АЭС. В [10] сообщается о сопоставлении опытных данных о потере давления в трубах с кипящей водой при давлениях р > 11 МПа и [c.324]

Произвольная двухфазная смесь [c.78]

Вопрос об использовании воды в холодильных установках уже рассматривался выше ( 28). Основными недостатками воды как холодильного агента являются очень низкое давление кипения при низких температурах и возможность использования воды только при температуре выше температуры тройной точки (0,01 °С), так как ниже этой температуры вода представляет собой двухфазную смесь, состоящую из пара и льда, В то же время у воды высокая теплота парообразования, которая определяет холодопроизводительность установок [c.230]

В каждый момент времени внутри кипящей жидкости находится определенное количество пара в виде всплывающих пузырьков. Вследствие этого такая двухфазная смесь как бы набухает, что проявляется в виде поднятия среднего положения свободной поверхности (зеркала испарения). Если в каждый момент времени внутри жидкости в форме всплывающих пузырьков находится масса пара и если масса осталь- [c.306]

Эта зависимость показывает, что относительная энтальпия двухфазного потока (/см— н), измеренная в долях теплоты преобразования г, при кипении жидкости в трубах и каналах равна массовому расходному паросодержанию потока в данном сечении. Утверждение верно, если на входе имеется насыщенная жидкость или двухфазная смесь. [c.315]

Значения Н для точки f в таблицах не приводятся, поскольку в этой точке вода представляет собой двухфазную смесь жидкости и пара. Необходимо, следовательно, вычислить долю воды, находящуюся в газообразном состоянии. Это легко сделать, если имеется такая термодинамическая функция, которая не меняется в адиабатическом процессе и легко вычисляется для чистых веществ. [c.73]

Не случайно рекомендованные в последнее время зависимости для определения критического расхода двухфазной сме- си найдены обобщением экспериментальных данных. Так, в ра- [c.17]

В рамках принятых допущений естественно предположить, что разгон жидкой фазы, так же как и увеличение скорости газа, осуществляется за счет уменьшения энергии газа. При этом двухфазную смесь будем рассматривать как смесь несжимаемой среды с идеальным газом.. [c.76]

Двухфазная смесь — пароводяной поток [c.143]

Если из трех величин h, йз и Wx две являются известными, то третья может быть найдена из (iI0-2). Если в состоянии 1 пар перегрет, то для определения hi достаточно измерить р и Г. В состоянии 2 обычно имеется двухфазная смесь воды и пара, так что величину йг нельзя найти только по измерениям давления и темлературы. Но эту величину можно определить по любому из указанных измерений, если известно, что изменение состояний 1—2 является обратимым и адиабатическим. В этом случае энтропия в состоянии 2 равна известному нам значению энтропии в состоянии 1, а сочетание s и / или s и 7 вполне определяет состояние 2. На fts-диаграмме, изображенной на рис. 10-7, A/is обозначает работу, производимую килограммом пара над поршнем обратимой адиабатической машины, на входе в которую пар имеет состояние 1, а на выхлопе— давление р2. На рис. 10-7 точка 2 соответствует состоянию пара, покидающего обратимую машину. [c.69]

В случае сжатия потока наблюдается интенсивное перемешивание, и вблизи самого узкого сечения двухфазная смесь оказывается достаточно однородной. [c.153]

Рассматривая реальный газ и реальную жидкость как однородную двухфазную смесь сжимаемой (идеальный газ) и несжимаемой частей можно применить к ним полученное ранее автором общее уравнение показателя адиабаты (изоэнтропы) одно-, двух- и многокомпонентных смесей любых химически не реагирующих веществ. [c.49]

Принята следующая терминология двухфазная смесь жидкость—пар называется влажным паром насыщенный пар, не содержащий влаги, называется сухим насыщенным паром. Таким образом, влажный нар — это смесь насыщенной жидкости и сухого насыщенного пара. Пар, температура которого превышает температуру насыщения при данном давлении, называется перегретым паром. [c.195]

Строго говоря, влажным паром является двухфазная смесь, представляющая собой [c.195]

Отметим вначале, что для указанного интервала температур вода не может быть применена в качестве хладоагента, поскольку, во-первых, температура тройной точки воды равна 0,01 С (и, следовательно, ниже этой температуры двухфазная смесь состоит не из пара и воды, а из пара и льда) и, во-вторых, давление насыщения воды при температурах даже выше тройной точки весьма мало [в тройной точке 610,8 Па (0,006228 кгс/см ), а при 5° G —871,8 Па (0,008890 кгс/см )]. Поэтому водяной пар неприменим в холодильных установках, обеспечивающих < 3° С. [c.439]

Газ, подлежащий ожижению, сжимается компрессором 1 до давления р , охлаждается посторонним хладоагентом в теплообменнике-охладителе 2 и затем подается к редукционному вентилю 3. Проходя через вентиль, газ дросселируется до давления и его температура при этом понижается (разумеется, если состояние газа перед дросселированием располагается под кривой инверсии), однако пока еще эта температура далека от температуры кипения этого вещества при давлении р , обычно равном атмосферному. Этот несколько охладившийся газ направляется в теплообменник 4, где он противотоком омывает трубопровод (по которому газ подается к редукционному вентилю) и после этого поступает в компрессор. В результате процесса регенеративного теплообмена в теплообменнике температура газа, поступающего к вентилю, понижается следовательно, понижается и температура газа за дросселем. В свою очередь, этот газ в теплообменнике еще более охлаждает те порции газа, которые поступают к дросселю. Температура газа за дросселем становится еще более низкой и т. д. Процесс продолжается до тех пор, пока температура газа за редукционным вентилем не станет равна температуре насыщения при давлении р . Далее температура уже не понижается, а происходит конденсация газа при постоянной температуре. При этом из редукционного вентиля выходит двухфазная смесь. Жидкая фаза отделяется и выводится из установки, а газ через теплообменник возвращается в компрессор. [c.456]

Рассмотрим двухфазную смесь, в которой одна из фаз есть капли. пузырьки или твердые частицы и которая называется дисперсной. Дисперсная фаза ее будем считать второй фазой) занимает объе Е Vn, равный сумме объемов, занятых отдельными дисперсными частицами, а дисперсионная, илп несущая фаза (ее будем считать первой фазой) — пространственно многосвязный объем [c.88]

Рассмотрим двухфазную смесь пористой или зернистой твердой фазы (вторая фаза) с жидкостью или газом (первая фаза), заполняющими поры или промежутки между зернами. Такую смесь можно представить как дисперсную смесь с достаточно большой концентрацией дисперсных частиц, когда они образуют одну из возможных плотных упаковок ( 3 > аа). В таких средах, помимо главных допущений 1и 2,указанных во Введении,как правило, вполне можно принять допущение 9, указанное в 3 (отсутст- [c.228]

Вторая область 2, примыкающая к перфорированной камере, представляет собой мелкодисперсную двухфазную смесь керосина с воздухом — туман. На рис. 7.6 эта область выглядит как оптически плотный атермичный участок 2. Многочисленные фоторегистрации подтвердили хорошее качество распыла, достигаемое высокой турбулизацией потока и большой объемной плотностью кинетической энергии (е = lO -i-10 (кДж/м ), в то время как у большинства горелочных устройств других типов она не превышает 10 , к,/1ж/м . [c.313]

После сечения кризиса начинается область VI, в которой двухфазная смесь обычно состоит из перегретого относительно пара и капель насыщенной жйдкости. Неравновесность в некоторых случаях может быть весьма сильной, т.е. перегрев пара относительно температуры насыщения большой (для пароводяных потоков — несколько сотен градусов). Внутри области VI можно рассчитать сечение В, в котором = I хотя х < О, каких-либо физических изменений переход двухфазного потока через это сечение, естественно, не вызывает. [c.337]

Эти соотношения определяют обобщ,енные законы Навье — Стокса (для вязких напряжений обобш енные законы Фурье (для потоков тепла gf) в фазах, составляющих двухфазную смесь, законы для межфазной силы Fia, межфазного теплообмена Qi2 п кинетики фазовых переходов для Ла. При этом в Fu, [c.39]

Если за волной — двухфазная смесь (TlfieMae > 0), то ее температура равна температуре насыщения Тв, зависимость которой от давления будем аппроксимировать в виде (1.3.78) [c.340]

При малом содержании никеля и высоком содержании кобвльта образуется двухфазная смесь Р-твердыи раствор замещения никеля в ГПК-кобальте и СозР [c.66]

Теоретическая модель потока раздельного течения фаз со скольжением, в которой учитывались особенности критического режима течения, предложена Фауске [60]. В основу построения модели полол ены следующие допущения в критическом сечении двухфазная смесь представляет собой раздельный стержневой поток, в котором каждая из фаз в занятой ею доле сечения канала движется со своей скоростью пар и жидкость находятся в равновесии критический поток достигается тогда, когда с уменьшением противодавления массовый расход больше не увеличивается [c.7]

В самом общем случае начальное состояние теплоносителя перед гипотетической аварией — недогретая до насыщения вода. Таким образом, на первом этапе истечения динамика системы характеризуется поведением недогретой до насыщения воды в условиях течи теплоносителя. После того как давление упадет до давления насыщения при данной средней температуре теплоносителя в рассматриваемом элементе, реальный процесс будет развиваться в направлении, ограниченном двумя предельными случаями. Первый случай — гомоге нная двухфазная смесь — пар, образующийся в результате вскипания теплоносителя при сбросе давления, равномерно распределен в виде пузырьков во всем объеме воды. Таким или близким к нему должно быть поведение среды в объеме при большом сечении разрыва, когда падение давления настолько интенсивно, а время процесса настолько мало, что отдельные пузыри не успевают слиться и образовать паровой объем. [c.111]

Экспериментальная установка и методика измерения. Опыты по рентгенопросвечиванию проводились с водо-воздушной и спир-то-воздушной смесью на экспериментальной установке, работающей по разомкнутой схеме. В качестве рабочего участка служила вертикальная труба внутренним диаметром 18 мм и прямоугольный канал из оргстекла сечением 32x10 мм. Просвечиваемое сечение отстояло от входного конца рабочего участка на расстоянии l/d=55 для круглой трубы и l d=65 для прямоугольного канала, что обеспечивало достаточную стабилизацию потока. Двухфазная смесь необходимого состава приготавливалась путем смешения воздушного и жидкостного потоков в смесителе, установленном до рабочего участка. После рабочего участка двухфазная смесь направлялась в сепаратор, где жидкость и воздух разделялись и поступали вода (спирт) — в слив, воздух — через [c.97]

Зак М. С., Гельперин Н. И., Исследование эжектора, подающего двухфазную смесь газ — твердое в аппарат с кипящим слоем, сб. Тепло- и массовбмен в дисперсных системах , изд-во Наука и техника , Минск, 1965. [c.281]

Истинные знач ения объед1Ного паросодержания измерялись методом -ослабления, основанным на различном ослаблении 7-лучей, проходящих через двухфазную смесь неодинаковой плотности. Использовавшееся оборудование и метод измерения подробно описаны [6, 7 . Паросодержание или плотность измеряли в определенных точках контура. Для изучения развивающегося потока просвечивание производилось в трех точках вдоль оси на расстоянии 108 и 250 мм от входа в опытный участок, а также в плексигласовой трубе на расстоянии 225 мм от выхода из опытного участка. В опытах с пароводяным потоком просвечивание контура производилось на выходе опытного участка длиной 2,44 м. При исследовании полностью развитого потока воздухо-водянох смеси также производилось просвечивание на выходе опытного участка. Условия полностью развитого потока устанавливались проверкой профиля газосодержания в нескольких поперечных сечениях канала. Для получения профиля паросодержания и распределения фаз просвечиванием потока в круглой трубе использовался метод, описанный в работе [7]. [c.95]

Предложенный в настоящей главе способ анализа описывает в рамках одномерного рассмотрения динамику поведения теплоносителя с любой степенью сжимаемости, которой может обладать реальная жидкость, идеальный или реальный газ или их однородная двухфазная смесь. При формировании уравнений, описывающих динамику поведения двухфазной среды, не требуется принятие, как это обычно делается, каких-либо дополнительных допущений, учитывающих их особенность. Особенности двухфазных сред по сравнению с однофазными учитываются двумя определяю1цими эти особенности величинами коэффищ1ен-том Грюнайзена и скоростью звука. Без введения в уравнения коэффициента Грюнайзена процесс перехода от зависимостей для однофазного теплоносителя к зависимостям для двухфазного хотя и сопряжен с необходимостью раскрытия неопределенностей типа оо/оо,но принципиально возможен. Обратный же переход от равновесного двухфазного состоя-30 [c.30]

Многочисленные экспериментальные исследования работы струйных аппаратов, накопленный опыт их проектирования и эксплуатации привели к необходимости выполнения камеры смешения в них в виде канала постоянного сечения. Существующий подход к анализу условий работы камеры смешения трактует необходимость выполнения их в виде цилиндрического канала определенной протяженности в целях выравнивания профиля скоростей движущихся с различными скоростями на входе в смеситель рабочего и инжектируемого потоков. В свою очередь повышение давления в камере смешения является результатом процесса выравнивания скоростей. Отсюда следует, что при одинаковых скоростях фаз на входе в цилиндрическую камеру смешения газожидкостного струйного насоса повышения давления в камере смешения происходить не будет. Между тем, как будет показано ниже, при определенном соотношении фаз при равенстве их скоростей в однородном двухфазном потоке происходит наибольшее возрастание давления в камере смешения. Особенно наглядным в этом отношении является пример возникновения интенсивного скачка давления в цилиндрическом канале при поступлении в него газонасыщенной жидкости. В результате выделения газа в свободное состояние в канале образуется однородная двухфазная смесь, скольжение фаз в которой отсутствует. При этом наблюдается резкий скачок давления, которое после скачка в десятки и даже сотни раз превышает давление перед скачком. То же явление имеет место в цилиндрическом канале при адиабатном вскипании насыщенной и недогретой до насыщения жидкости [55]. Явление скачка давления может быть реализовано и в цилиндрической камере смешения пароводяного инжектора. При этом в силу описанных ниже причин давление в камере смешения пароводяного инжектора может быть выше давления пара на входе в рабочее сопло. [c.98]

Наряду с широко распространенными в энергетике паровоздупшыми эжекторами в последнее время все чаще применяются водовоздушные эжекторы, работа которых еще мало изучена, а главное, отсутствует полное описание процессов, происходящих при смешении эжектируемого и рабочего потоков. Двухфазная смесь, образующаяся в результате их смешения, если она достаточно однородна, обладает свойствами, существенно отличными от свойств каждого из смешивающихся потоков. Наиболее важным является резкое снижение скорости звука в гомогенной двухфазной смеси, отмеченное в [55], что может привести к возникновению трансзвукового режима течения даже при относительно небольших скоростях (10-50 м/с). Описание процессов, происходящих в водовоздушных эжекторах, и методика их расчета должны учитывать возможность реализащш критического течения в камере смешения эжектора. [c.99]

При малых размерах частиц Д. т. смесм газа и частиц можно рассматривать как точение нек-рого фиктивного газа, имеющего те же темп-ру, давление и скорость, что и двухфазная смесь, но отличный от газовой фазы показатель адиабаты у°, теплоемкость Ср н плотность р. Величины у ", Ср, р° фиктивного газа зависят от массовой доли частиц, потгазателя адиабаты газовой фазы Y, теплоёмкостей газовой фазы Ср и частиЕ [c.571]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...