Медные трубки

В электронагревательных устройствах теплота выделяется в самой заготовке либо при пропускании через нее тока большой силы — в контактных устройствах, либо при возбуждении в ней вихревых токов — в индукционных устройствах. При индукционном нагреве (рис. 3.5) заготовку 1 помещают внутрь многовиткового индуктора 2, выполненного из медной трубки прямоугольного сечения. По индуктору пропускают переменный ток, и в заготовке, оказывающейся в переменном электромагнитном поле, возникают вихревые токи. Теплота в нагреваемом металле выделяется в основном вследствие действия вихревых токов в поверхностном слое, толщина которого достигает 30—35 % ее радиуса. Толщина этого слоя уменьшается с ростом частоты тока в индукторе, поэтому для достижения более равномерного нагрева по сечению заготовки с увеличением ее диаметра частоту тока уменьшают (от 8000 Гц для заготовок малых диаметров до 50 Гц для заготовок диаметром до 180 мм). [c.62]

Температура экрана 5 устанавливается с помощью дифференциальной термопары 3 и нагревателя 2. Герметичная ячейка изготавливается из нержавеющей стали и заполняется через медную трубку 8. Термометр помещается в гнездо 7, вокруг которого при реализации тройной точки конденсируется твердо-жидкая смесь [14]. [c.165]

Индукционный нагрев токами высокой частоты (ТВЧ), заключающийся в том, что обрабатываемая деталь помещается внутрь специального индуктора (медной трубки, изогнутой по форме нагреваемой детали, со значительным воздушным зазором). В трубке для охлаждения циркулирует вода. Через индуктор пропускают ТВЧ большой силы (при /=500 гц—10 Мгц). -Возникающее при этом электромагнитное поле индуктирует вихревые токи, нагревающие поверхность детали. Глубина нагретого слоя зависит от частоты тока / и продолжительности нагрева т. Чем выше /, тем меньше его проникновение в глубину детали. Чем продолжительнее т, тем больше глубина [c.134]

На рис. 19 дан поперечный разрез электромагнита А (изображенного на рис. 17), с помощью которого создавалось неоднородное поле Н (или Яз). Электромагнит изготовлен из железной трубы длиной около 50 см, разрезанной по образующей. Линия разреза имеет форму двух коаксиальных цилиндров, для которых может быть рассчитана напряженность поля электромагнита. Рабочая ширина щели 1 мм. Труба обмотана медной трубкой, ло которой пропускается ток порядка 100 а. Величина поля [c.76]

На стальной болт надета медная трубка, затем навинчена гайка до соприкосновения с трубкой (см. рисунок предыдущей задачи). Площадь поперечного сечения болта 1 см, медной трубки 3 см. Определить напряжения в болте и трубке от нагревания всего соединения на 80° С. [c.18]

Стальной болт пропущен сквозь медную трубку, как показано на рисунке. Шаг нарезки болта равен 3 мм. Какие [c.34]

Составной цилиндр из медной трубки с внутренним диаметром = iQ см и толщиной стенок о = 10 мм, на которую вплотную (без натяга) надета наружная стальная трубка с толщиной стенок 82 = 5 мм, подвергается изнутри давлению газов. Определить то давление газов, при котором в одной из трубок напряжения до-стигаю- предела упругости материала этой трубки, а также предельное давление газов, при котором несущую способность цилиндра следует считать исчерпанной. [c.233]

Как отразится на величине пределов упругого и пластического сопротивлений для цилиндра предыдущей задачи наличие предварительного зазора между наружной поверхностью медной трубки и внутренней поверхностью стальной трубки. [c.233]

Индукторы для непрерывно-последовательного нагрева делают из одного или нескольких витков прямоугольной в сечении медной трубки с постоянным водяным охлаждением. Оптимальная толщина стенки трубки с1 = л/(2А1) (см. 4-1). При радиочастоте толщина трубки выбирается из условий механической прочности ( 1 1 мм). Закалочная вода подается из отверстий в торцевой [c.179]

Конструкции индукторов. Индукторы для сквозного нагрева имеют многовитковый индуктирующий провод из медной трубки прямоугольного сечения, тепловую изоляцию, направляющие для заготовок и конструктивные элементы, обеспечивающие крепление всего индуктора и его частей, подвода воды и тока. Индуктирующий провод изолируется путем обмотки стеклолентой и пропитки кремнийорганическим лаком. [c.192]

Для нагрева изделие устанавливают в индуктор (соленоид), представляющий собой один или несколько витков пустотелой водоохлаждаемой медной трубки или шины (рис. 43). [c.69]

Рис. 7-2. Индукторы без магнитопроводов а — цилиндрический из медной трубки для закалки внутренней поверхности б — то же, из тонкой ленты для закалки под водой в — петлевой индуктор для закалки внутренней поверхности г индуктор для закалки плоской поверхности с вертикальным расположением проводов д — то же с расположением проводов в горизонтальной плоскости

Соответственно двум способам нагрева под закалку — одновременному и непрерывно-последовательному, индуктирующий провод выполняется в виде массивной медной шины (рис. 7-7, а) или в виде тонкостенной медной трубки, непрерывно охлаждаемой водой (рис. 7-7, б). [c.109]

При нагреве поверхности площадью 100—120 см , например шейки вала диаметром 70 мм и шириной 50 мм, индуктирующий провод может иметь не более 5 витков, если он изготовлен из квадратной медной трубки 10 X 10 мм. При толщине стенки трубки 1 мм сечение для прохода охлаждающей воды составит 8x8 мм. Для изготовления индуктора с большим числом витков требуется трубка меньшего поперечного сечения. Через такие трубки затруднен проход воды, они часто засоряются. Таким образом, при термо- [c.120]

Простейший индуктор для непрерывно-последовательной закалки (рис. 8-4) изготавливается из прямоугольной медной трубки, которая или приваривается к токоподводящим шинам 1 или прямо подсоединяется при помощи прижимных планок к вторичной [c.123]

Иногда необходимо закалить сразу несколько параллельных полос на одной плоскости или несколько плоскостей различной ширины. В этом случае общий индуктирующий провод снабжается несколькими магнитопроводами, которые устанавливаются только над закаливаемыми поверхностями. В качестве примера на рис. 8-11 показан индуктирующий провод индуктора для последовательной закалки направляющих станин металлорежущих станков. Онг из-готовлен из квадратной медной трубки J, на концах которой приварены штуцеры 4 подачи и отвода охлаждающей воды. Колодки 3 служат для присоединения к токоподводящим шинам 5, идущим от понижающего трансформатора. Таким образом, индуктирующий провод легко сменить при переходе к закалке направляющих другой формы. Магнитопроводы — пакеты из трансформаторной [c.131]

Кроме того, увеличение размера уменьшает нижний предел диаметров отверстий, которые могут закаливаться индукторами рассматриваемой конструкции. С этой точки зрения более рационально производить охлаждение закаливаемой поверхности с помощью отдельного душевого устройства, которое располагается рядом с индуктирующим проводом. Тогда последний можно изготавливать из тонкостенной медной трубки с минимальным сечением, достаточным для прохода охлаждающей его воды (рис. 8-2). Индукторы для последовательной закалки цилиндрических отверстий диаметром меньше 50 мм могут изготавливаться одновитковыми или многовитковыми. Обычно в индукторах для закалки гильз тракторов и грязевых насосов, диаметр которых лежит в пределах от 45 до 150 мм, используется одновитковый индуктирующий провод как более простой для изготовления. [c.135]

Индуктирующий провод индуктора для нагрева кузнечных заготовок представляет собой многовитковую катушку из прямоугольной квадратной или круглой медной трубки. [c.243]

Индуктирующий провод 3 состоит из двух витков прямоугольной медной трубки. Концы его отогнуты вверх и образуют П-образ-ные перемычки, под которыми проходят нагреваемые заготовки при входе и выходе из индуктора. Магнитопровод 5 собран в корытообразных медных кожухах 5, охлаждаемых трубками 7. Внутри кожухов на расстоянии 20 мм друг от друга вварены перегородки 2 из меди толщиной 2 мм, между которыми помещаются пластины магнитопровода, из этих перегородок на рис. 17-13 показаны штриховыми линиями только две. [c.253]

Прибор Шора предназначен для определения твердости методом упругой отдачи. Этот прибор (рис. 159) состоит из станины со стойкой 2, по которой перемещается подвижная фасонная втулка 3 со стопорным винтом 4. На втулке подвижно укреплена медная трубка 7, внутри которой находится механизм бойка с алмазным наконечником. Вверху к трубке 7 присоединен индикатор 6, а внизу — коробка W с уровнем 9 и механизмом для подъема и опускания бойка. На тыльной стороне к трубке прикреплена зубчатая рейка 5, сцепленная с шестерней маховика 8, при помощи которых трубку можно перемещать по вертикали. [c.233]

Одной из первых в этой области является работа [86,], где теплообмен псевдоожиженного слоя с поверхностью изучался при давлениях в аппаратах до 2,3 МПа. Псевдоожижение осуществлялось в цилиндрической колонне с внутренним диаметром 53 мм и высотой 1 м. Калориметром служил змеевиковый холодильник, выполненный из медной трубки наружным диаметром 6 мм и внутренним 4 мм. Высота холодильника 80 мм, диаметр витка 30 мм. В качестве твердой фазы применялись цинк-хромовый катализатор синтеза метанола, ванадиевый катализатор БАВ и песок использовались фракции средним диаметром 0,38, 0,75 и 1,5 мм. Высота неподвижного слоя составляла 120 мм. Ожижающий газ имел следующий состав 80% Hj, I0%N2, 7% СО, 2% СН4 и 1% СО2. Во время опытов температура псевдоожиженного слоя составляла в среднем 150 °С. [c.66]

Указанные выше границы влияния стесненности движения зависят от соотношения /вн//н. Так, например, данные [Л. 345], полученные в медной трубке, указывают на падение скорости в пристенном слое на 15— 207о данные Л. 30], полученные в стальных трубах,— на 40—60%, а данные, полученные нами и в [Л. 341] в стеклянной трубке, — на 5%. Везде использовался один материал — кварцевый песок, а диапазон изменения скорости был одинаков. Значительная разница в результатах не случайна и вызвана изменением соотношения между коэффициентами и внешнего и внутреннего трения сыпучей среды. В пределе, когда коэффициент внешнего трения f оказывается заметно меньше коэффициента внутреннего трения движущихся частиц [вн, пристенный слой почти исчезает (стеклянная трубка), так как плоскость сдвига опускающегося слоя совпадает со стенкой канала. Следовательно, границы влияния А/йт могут существенно меняться при изменении состояния стенок и поэтому рассматриваются автором как новый метод воздействия на процесс теплообмена с движущимся слоем. [c.295]

Для проверки положений, высказанных в 10-5, вначале были проведены опыты на лабораторном стенде при движении слоя песка в медной трубке диаметром 20/24 мм и длиной 1 730 мм [Л. 77]. Согласно рис. 10-8 обнаружено заметное влияние а теплообмен размера частиц и стесненности их движения, не учитываемое теорией стержнеподобного движения. Так, интенсивность теплоотдачи оказалась наименьшей при наибольшей стесненности движения частиц (dx = 2,08 мм Djdt = = 9,6). Установлено, что влияние скорости слоя на теплоотдачу не является монотонным, как это следует из теории стержнеподобного движения. Подтверждается [c.335]

СОСТОИТ из трех частей а) нижний, охлаждаемый газом теплообменник 4, к которому припаяна медная трубка 5, образуюп ая наружный тепловой экран. Это устройство нагревается угольным нагревателем 6, его температура поддерживается регулятором с помощью миниатюрного платинового термометра сопротивления ба [c.156]

Теплообменник D изготовлен примерно из 25-метровых тянутых медных трубок с внутренним диаметром 2 жж и наружным диаметром 3,6 мм. Медные трубки намотаны на тонкую стальную трубу, внутри которой проходит шток дроссельного вентиля. Направление намотки нотсеременно менялось от ряда к ряду, причем особое внимание уделялось сохранению одинакового внешнего диаметра (70 мм) навитого пакета. Каждый ряд намотки закреплялся с помощью пайки. Общая длина теплообменника D равнялась 178 мм . [c.68]

Одна из разновидностей теплообменников такого типа описана Николем и др. [201]. Вместо припаянных ребер они предложили делать их нарезными. На медной трубке с внешним диаметром 6,35 мм и толщиной стенки 0,76 мм на токарном станке нарезалась резьба глубиной 0,38 мм. Затем труба отжигалась и навивалась в несколько рядов на внутреннюю цилиндрическую обичайку, после чего на последний ряд надевалась наружная труба. Таким образом между центральной и наружной трубами образовывалось пространство для потока низкого давления. Поток низкого давления протекал по канавкам нарезки под прямым углом к потоку высокого давления. Чтобы обеспечить протекание газа только по нарезанным канавкам, между трубами были проложены хлопчатобумажные шнуры, как это делалось в ранее описанном теплообменнике. К. п. д. теплообменников такого типа получается весьма высоким. На фиг. 91 показана фотография теплообменника более поздней конструкции (разработанной Эриксоном и Доунтом), имеющего шесть рядов труб (наружная обичайка снята). [c.112]

На стальной болт надета медная трубка, затем навинче-яа гайка до соприкосновения с трубкой (см. рисунок). Длина трубки /= 1 м. Площадь поперечного сечения болта 10 см , трубки 40 см. Определить напряжения, которые возникнут в болте и трубке, если завернуть гайку на 0,3 оборота и если от одного оборота гайка получает продольное смещение 2 мм. [c.18]

Медная трубка с наружным диаметром 7,5 см помещена внутри стальной трубки такого же внутреннего диаметра. Толщина стенок обеих трубок по 3 мм. Концы трубок жестко скреплены между собой, и к ним приложен крутящий момент 100 кгм. Определить наибольшие касательные напряжения в каждой из трубок, распределение момента между трубками и угол закручивания на длине 3 м С = 4.]0 Kzj M G,= 8-10= кг1см [c.92]

На стальной стержень диаметром d=4 см плотно надета медная трубка толщиной =5 мм. На торцах стержень и трубка жестко связаны друг с другом. Полученный таким способом составной брус скручивается моментом L. Определить допускаемую величину L из условия прочности, если [т] =800 кГ/см , (т] = = 200 кГ1см , G =0,8-W кГ1см , G =0,4-I0 кГ1см . Как изменится величина допускаемого момента, если, не меняя размеров стержня, сделать центральную часть медной, а внешнюю трубку стальной [c.63]

Решение. Так как тангенциальные деформации по наружной поверхности медной трубки и по внутренней поверхности стальной одинаковы, то при упругом процессе можно полагать, что тангенциальные напряжения в них относятся как их модули, т. е. ад = 2зи. Таким образом, предельное упругое состояние цилиндра наступает, когда ас=24 кг1мм , соответственно а = 12 кг мм . [c.233]

Индуктор выполняется из профилированной водоохлаждаемой медной трубки прямоугольного сечения. Толщина стенки трубки выбирается в соответствии с частотой тока (см. 4-2). На частоте 50 Гц нередко применяется неравностенная трубка, одна из стенок которой утолщена до 10—13 мм. Утолщенная стенка располагается со стороны тигля. Конструкция индуктора должна обладать высокой механической жесткостью и прочностью, поскольку индуктор воспринимает большие усилия, особенно при наклоне печи. Имеются две основные конструктивные разновидности индукторов тигельных печей стяжные и с креплением витков шпильками. [c.232]

Индуктор канальной печи имеет принудительное воздушное или водяное охлаждение. При воздушном охлаждении индуктор изготовляется из медного обмоточного провода прямоугольного сечения, средняя плотность тока составляет 2,5—4 А/мм . При водяном охлаждении индуктор изготовляется из профилированной медной трубки, желательно неравностенной, с толщиной рабочей стенки (обращенной к каналу) 10—15 мм. Средняя плотность тока достигает 15 А/мм . Индуктор, как правило, выполняется однослойным, в редких случаях — двухслойным. Последний значительно сложнее конструктивно и имеет более низкий коэффициент мощности. [c.272]

По сечению S выбирается провод индуктора. При водяном охлаждении проводом служит неравностенная медная трубка или равностенная с толщиной стенки 2,5—5 мм (см. 15-2). [c.282]

Выбираем профилированную медную трубку X а, - 12 X 12 мм с юлщипой стенки 2,5 мм, имеющую площадь сечения м = 95 мм". [c.285]

Перепад между температурами поверхности калориметрической трубки и воды измеряется с помощью четырехспайной дифференциальной термопары. Горячие спаи этой термопары размещены равномерно но периметру среднего сечения калориметрической трубки холодные спаи заделаны в стсике необогреваемой медной трубки первого ряда (рис. 5-22), Электродвижущая сила термопар измеряется лабораторным потенциометром типа Р2/1. Перепад статическою давления измеряется по отбору давления до и после трубиого пучка, [c.258]

Спреер для подачи охлаждающей жидкости на рис. 8-11 не показан. Он изготавливается из медной трубки такой же формы, прямоугольного сечения и закрепляется рядом с индуктирующим проводом параллельно ему. [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...