Давление полного торможения

Вода поступает в ротор турбины через полый вал О. В критическом сечении 1, где окружная скорость определяется радиусом давление торможения (без учета потерь) возрастает на величину 2g. Это давление в основном и определяет скорость в сечении 1, после которого возникает процесс вскипания. На участке 1—2 парожидкостный поток расширяется до конечного давления и приобретает относительную скорость которая может быть рассчитана, если, помимо давления полного торможения в сечении 1 и давления в сечении 2, известен коэффициент потерь. [c.70]

Из этого уравнения видно, что при охлаждении потока давление полного торможения нарастает, тогда как подвод тепла должен быть связан с потерей полного напора. [c.132]

Коэффициент к , таким образом, представляет собой отношение адиабатного перепада, соответствующего расширению потока от давления полного торможения p на входе в патрубок до статического давления на выходе из него р,, к перепаду, соответствующему выходной скорости из ступени перед патрубком. [c.117]

Визуальные наблюдения показывают, что головной скачок уплотнения, возникающий при обтекании затупленного тела, частично сепарирует крупнодисперсную жидкую фазу. Крупные капли как бы наталкиваются на фронт скачка и частично обтекают его, следуя за пространственной формой головного скачка. Следует также подчеркнуть, что потеря давления полного торможения на нейтральной линии тока за головным скачком увеличивается в зоне влажного пара и растет с ростом влажности. [c.194]

Из газодинамики однофазных сред известно, что при подводе тепла энтропия потока растет, а давление полного торможения падает независимо от соотношения скорости потока и скорости звука. Таким образом, подвод тепла к движущемуся газу приводит к дополнительному тепловому сопротивлению. Отвод тепла от потока приводит к уменьшению энтропии и росту полного давления. Эти выводы, однако, нельзя перенести на течение двухфазной среды при наличии в ней фазовых переходов. Так, например, при движении пара в трубе с внешним отводом тепла на стенках происходит конденсация и образование пленки жидкости, скорость которой может быть на несколько порядков меньше скорости пара. Таким образом, кинетическая энергия и количество движения потока уменьшаются. Такую трубу с конденсацией пара и теплообменом можно рассматривать как расходное сопло. Действительно, при низких давлениях, среды уменьшением плошади сечения трубы F из-за наличия пленки можно пренебречь, и тогда уравнение неразрывности для пара можно записать так [c.255]

Существенное влияние геометрических и режимных параметров на погрешность измерения давления полного торможения, иллюстрируемое рис. 4-1, выдвигает необходимость создания иных методов измерения. В этой связи несомненный интерес представляет применение аэродинамических весов для исследований характеристик двухфазных потоков. Ниже приводится описание трехкомпонентных тензометрических весов, [c.78]

Относительная потеря Давления полного торможения [c.93]

Коэффициенты, применяемые для характеристики аэродинамических качеств диффузоров, приведены в табл. 1-38, а их физический смысл уясняется при рассмотрении процесса течения газа в тепловой диаграмме (рис. 1-50). На рис. poi — давление полного торможения перед диффузором р1 — статическое давление в узком сечении геометрического диффузора р2, рт— статическое и полное давление в выходном сечении Но — теплоперепад, соответствующий кинетической энергии потока во входном сечении Ак — теплоперепад, эквивалентный кинетической энергии в выходном сечении (потери с выходной скоростью) ДА — внутренние потери в диффузоре Ап— увеличению потенциальной энергии в диффу- [c.93]

Отсюда легко находится изменение давления полного торможения между двум.ч произвольными сечениями, обуслов- [c.65]

Если скоростной напор рс /2 выразить в долях давления полного торможения, то [c.66]

Пример 1. Найти распределение скоростей и параметров потока в канале, изображенным на рис. 3.5 (этим рисунком задается вся геометрия канала), если известно давление полного торможения перед. каналом ро и давление в выходном сечении канала рч. [c.66]

Используя (9.22), найдем относительное статическое давление Ei, выраженное в долях давления полного торможения ро1 перед трубой [c.252]

На рис. 7.16 представлена диаграмма теплового процесса турбореактивного самолетного двигателя. Процесс I—1 соответствует сжатию воздуха во входном устройстве двигателя процесс 1 —2 — сжатию воздуха в компрессоре процесс 2 —3 — подводу теплоты в КС процесс 3 —4 — расширению газов в ГТ и их выходу при определенном значении скорости. Процесс 4—5 соответствует дальнейшему расширению газов в реактивном сопле и ускорению потока, а участок 4—4 показывает повышение температуры при переходе от статического давления газа на выходе из турбины к давлению полного торможения потока Р4. [c.264]

Давление полного торможения перед соплами первой ступени определяется по формуле [c.406]

Величина располагаемого теплоперепада всех ступеней турбины между сечениями О н г //ог (см. рис. 7-53) определяется по аналогии с предыдущим по известным значениям температуры торможения о и от.чо- иения давлений полного торможения перед соплами первой ступени и за рабочи 1и лопатками последней ступени б ==/7(,// - с использованием тепловой диаграммы или ( )ор-,мулы (7-100). [c.407]

Относительная потеря давления полного торможения [c.93]

На рис. 3.34 приведены распределения относительного давления полного торможения Рог/Ро и относительного статического давления Рг/ро вдоль продольной оси пароохладителя, имеющего поперечный размер первой ступени В= ==100 мм при подъеме клапана на 2 мм. В этом случае степень расширения канала п составляла 2,5 и дросселирование потока осуществлялось в пределах клапанного седла. При течении перегретого пара на относительном расстоянии от выходного сечения седла клапана х<0,5 течение было дозвуковым и среднерасходная скорость интенсивно снижалась на входном участке пароохладителя. [c.132]

На рис. 3.35 показано изменение параметров потока вдоль оси канала при полно.м открытии клапана. Картина течения при этом существенно меняется. Среднее давление полного торможения по сравнению с режимом при /г=2 мм повышается, что связано с уменьшением степени дросселирования потока на клапане, и наблюдается большая неравномерность этой величины вдоль канала первой ступени. Это связано со сверхзвуковым характером течения почти по всей длине канала и влиянием боковых стенок. [c.133]

На участке струйного течения (.г<0,3) отмечается резкое снижение давления ро , связанное с потерями в головном скачке, возникающем перед измерительным насадком. При этом минимальному рог соответствует максимальная скорость потока. При х>0,4 начинается торможение струи и соответствующее увеличение давления полного торможения, связанное с уменьшением интенсивности головного скачка перед измерительным насадком. Вместе с тем по- [c.133]

При впрыске воды рассматриваемая зависимость качественно сохраняется (рис. 3.35, кривая 2), но потери полного давления оказываются существенно большими. Точка первого максимума давления смещается к дроссельному клапану, увеличивается интенсивность замыкающего скачка уплотнения и в дозвуковой части (х>0,7) фиксируется некоторое увеличение давления полного торможения, вызванное фазовым переходом от воды к перегретому пару. [c.134]

Снижение ширины первой ступени канала до Б=60 мм вызвало существенное изменение в распределении параметров вдоль продольной оси (рис. 3.36). При подъеме клапана на 2 мм (кривая 1) давление полного торможения меняется по сложному закону. При полном открытии клапана дросселирование потока заметно меньше, чем с каналом шириной 100 м. Если для В=100 мм ро =0,5- - -0,6, то для В=60 мм ро1 0,65 (кривая 2). Ускорение потока происходит до х=0,2- 0,25, затем начинается его 134 [c.134]

Воспользовавшись соотношениями параметров в изоэнтропном процессе, определяем давление полного торможения и удельный объем прп этих параметрах [c.119]

В этих уравнениях величины р,Ъ,Т, к — давление, удельный объем, температура и энтальпия полного торможения для сечения, в котором значения скорости и энтальпии равны соответственно с и Л. Из соотношений (2.15) следует, что температура Г и энтальпия А для идеального газа для любого сечения потока неизменны по значению произведение р V также постоянно вдоль потока, однако в отдельности давление полного торможения р и удельный объем полного торможения V постоянны для всех сечений только при изоэнтропийном течении. При течении с потерями энергии (диссипацией механической энергии потока), как [c.43]

Таким образом, в потоках с потерями кинетической энергии давление полного торможения уменьшается вдоль потока. [c.44]

Для расчетов потока важными являются его безразмерные параметры. К ним относятся относительное давление е, равное отношению давления (статического) к давлению полного торможения в данном [c.44]

Из этой формулы следует, что расход через суживающееся сопло зависит от площади поперечного сечения на выходе из сопла, от параметров полного торможения перед соплом р , и отношения давления за соплом к давлению полного торможения перед соплом е = p /р . График зависимости расхода от отношения давлений при фиксированных параметрах перед соплом представлен на рис. 2.7, причем для О < е < е р график изображен [c.47]

Переменный режим работы решеток с суживающимися каналами. Рассмотрим, как изменяется расход пара через решетку с суживающимися каналами, например сопловую, при изменении давлений на входе и выходе из сопл. Если отклоняется давление за соплами, а давление полного торможения перед решеткой не меняется, то расход через сопла при измененном противодавлении можно определить из уравнения (2.29), записанного в виде [c.75]

Для удобства расчета целесообразно указанные соотношения привести к одному уравнению. Введем следующие обозначения р макс — максимальное (фиксированное) давление полного торможения [c.75]

Т.е. критический расход через сопловую решетку прямо пропорционален давлению полного торможения перед ней и обратно пропорционален квадратному корню из температуры полного торможения перед решеткой. [c.75]

Сетка расходов является графической зависимостью между тремя безразмерными величинами относительным расходом q, относительным давлением за соплами е, и относительным давлением перед соплами Efl. Она позволяет рассчитывать переменные режимы суживающихся сопловых и рабочих решеток. В последнем случае давлению р соответствует давление полного торможения в относительном движении перед рабочей решеткой р а давлению Ру — давление за рабочей решеткой [c.76]

Основной интерес представляет кривая 5, характеризующая изменение давления полного торможения На участке / это давление падает из-за затраты энергии на ускорение капель. На участке II, благодаря наблюдаемому там интенсивному испарению, достигается нарастаниеРо. За этим участком, несмотря на наличие неис-парившейся влаги, имеет место падение напора. Это обусловлено возрастающей ролью потерь на трение вследствие падения интенсивности охлаждения, связанной с уменьшением температуры газопарового потока. [c.137]

Рис. 11-4. Распре.аеление локальных отношений давлений полного торможения по шагу за сопловой решеткой в зависимости от начальной влажности. Решетка С-90-12А.

Критическое отношение давлений, определяемое как отношение статического давления к давлению полного торможения на входе в канал или сопло, с ростом потерь уменьшается и увеличивается с ростом степени неравновесности. Однако основную роль играют потери кинетической энергии, а не степень неравновесности, так клк последняя величина при отношении давлений, равном Ёкр, и предельно нераБНоьес-ном процессе снижается лишь на. 3—4%. Термодинамическая (равновесная) теория, как это нетрудно видеть из формулы (1-7,3), при замене, fei на /гд дает увеличение значения Ёкл с ростом влажности, причем при переходе через линию х= значение t , ,. показатель адиабаты п и скорость звука адц меняются скачкообразно. При предельно неравновесном процессе расширения Ек,, остается равным е-кр для перегретого пара. Важно отметить, что формулы (1-72) и (1-73) получены для паровой фазы, когда влияние жи,дкой фазы учитывается только через степень неравновесности у, и, главное, через коэффициент суммарных 1 о" рь L Такой подход при определении Екр для среды в целом будет неверным или же весьма приближенным. Дело в том, что определение скоростей через располагае.мые теплоперепады (рис. 1-5) может привести к весьма разнообразным значениям коэффицне1Гтов потерь, в том числе и меньшим нуля. Это может иметь место, если, например, скорость паровой фазы определяется по предельно неравновесному процессу (Hoi), а теоретическая скорость —по равновесному процессу Нан (для среды в целом). Аналогичные расхождения возникнут также при расчетах расходных характеристик решеток и экономичности ступеней турбин. [c.18]

Следует отметить, что статическое давление и плотность на рис. 2-7 отнесены к соответствующим параметрам торможения на входе в сопло. В зоне интенсивного подвода тепла давление полного торможения будет уменьшаться и критическое отношение (p/poi) соответственно будет возрастать. Для режима 1 на рис. 2-7 построено распределение pipai) вдоль сопла с уче- [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...