Формы проточной части

Рис. 29. Местные сопротивления с переменной формой проточной части

Проведенные эксперименты с эжекторами и соплами показали, что найденные формы проточных частей для реализации в них кавитационного режима течения являются общими как для сопел, так и для других аппаратов и устройств, в которых кавитационный режим течения применяется для выполнения и интенсификации технологических процессов. [c.212]

Высокая температура продуктов сгорания, представляющих собой газовую смесь, и значительное уменьшение ее около стенок приводит к резкому изменению состава и свойств газа в пределах теплового пограничного слоя. При сгорании некоторых топлив в газовом потоке появляется конденсированная фаза— большое количество мелких твердых или жидких частиц, которые также влияют на процессы взаимодействия потока со стенкой. Некоторое влияние на теплообмен оказывают также форма проточной части сопла и его абсолютные размеры. Поверхность сопла обменивается теплотой с газовым потоком путем соприкосновения и излучения. [c.389]

Рис. 7.8. Влияние п, на форму проточной части рабочего колеса и характеристики (а) и КПД насоса (б)

Чтобы избавиться от указанных недостатков и облегчить применение ЭЦВМ, выведем уравнения для определения составляющих скорости трехмерного пространственного потока в системе ортогональных криволинейных координат. Для решения задачи считаются заданными угловая скорость вращения насоса o форма проточной части гидротрансформатора в меридиональном сечении геометрия лопастных систем рабочих колес, определяемая радиусами Д, углами Р, 7 и ф (рис. 40) распределение меридиональной составляющей абсолютной скорости за одним из колес режим работы, характеризуемый передаточным отношением напор, создаваемый насосом, и расход в проточной части, определяемые предварительно расчетом по средней линии гидравлические потери в проточной части число лопастей в рабочем колесе. [c.93]

Форма проточной части и лопастные системы [c.231]

Форма проточной части гидромуфты в значительной мере влияет на качество гидромуфты, особенно в сочетании с лопастной системой. [c.231]

Рис. 136. Влияние числа лопастей и формы проточной части

Быстроходность диагональных турбин и области их применения при различных напорах в большой мере зависит от конструкции и формы проточной части турбины. При этом при заданном диаметре Di решающую роль играют (рис. И. 16) высота направляющего аппарата дд, длина лопасти / с. ширина лопасти bj, угол наклона лопастей 0 число лопастей z их толщина б густота решетки которая увеличивается от периферии к ступице диаметр [c.42]

Детальный расчет ТНД. Он заключается в последовательном расчете всех ступеней с построением процесса расширения в диаграмме s—i, построением треугольников скоростей, определением геометрических размеров и экономичности. В случае, если форма проточной части, найденная в процессе расчета, существенно отличается от принятой в эскизе, необходимо откорректировать распределение перепадов по ступеням, используя полученные значения di. [c.167]

Корпус клапана имеет сферическую форму, такая форма проточной части клапана позволяет получить высокую пропускную способность в сочетании с минимальной массой. На крышке клапана предусмотрен местный указатель положения плунжера. Основные детали — корпус и стойка — изготовляются из углеродистой стали 25. Гидравлическое испытание клапанов на прочность проводится при пробном давлении 1,5 МПа. Масса клапана 580 кг. [c.126]

Реальные проточные элементы (дроссели) существенно отличаются друг от друга формой проточной части, ее длиной, особенностями конструкции, способом отбора давления (разрежения) и расхода газа, характером взаимодействия струй основного и эжектируемого потоков газа, особенностями теплообмена с внешней средой, зависящими от назначения устройства и условий его эксплуатации. Отмеченные многочисленные особенности реальных проточных элементов оказывают влияние не только на величину расхода газа, но, что важно подчеркнуть, существенно деформируют газодинамические зависимости потока газа (например, критические отношения давлений, плотностей и др.). Очевидно, это не только исключает возможность учета в форме постоянного коэффициента всего набора изменяющихся физических свойств потока газа при наличии сопротивлений, но часто значительно затрудняет и корректирование самой величины расхода газа. [c.186]

В ступенях низкого давления мощных паровых турбин получается весьма неблагоприятная форма проточной части. Поэтому представляли интерес исследования потока перед направляющим аппаратом и за ним в условиях, близких к натурным. Испытания проводились без рабочего колеса модели № 4 при подготовке потока ступенью модели № 3. Это давало возможность выполнить подробное траверсирование потока за направляющим аппаратом. [c.221]

Образование кольцевых вихрей связано с нарушением для части переходных режимов соответствия формы проточной части турбины характеристикам потока. Возникающие противотоки ведут к гидравлическому торможению колеса. Появляется, таким образом, новая категория потерь, не свойственная турбинным режимам оптимума характеристики. [c.279]

Гидравлические потери в насосе обусловлены главным образом вихреобразованием. При заданных формах проточной части на расчётном режиме, соответствующем условиям минимума потерь, гидравлические потери сильно зависят от относительной шероховатости поверхностей проточной части, главным образом лопастного колеса и отводящего канала. Оптимальные значения гидравлического к. п. д. в наиболее совершенных осуществлённых конструкциях насосов не зависят от быстроходности л . В широком диапазоне не наблюдается также зависимости 7]/,от числа Рейнольдса, что обнаруживается при автомодельных испытаниях насосов. 1 идравлический к. п. д. зависит от относительной шероховатости, т. е. от размеров насоса при постоянстве значения абсолютной шероховатости, рассматриваемой как технологический фактор. Эта зависимость для серии современных насосов с наилучшими к. п. д. может быть представлена уравнением [c.358]

При перекрытии потока клапаном затвора изменяется форма проточной части, т. е. местного сопротивления. Последующие данные по коэффициентам сопротивления затворов справедливы, если по обе стороны затвора трубопровод имеет один и тот же диаметр, равный диаметру прохода затвора. Потери в затворах вычисляются по формуле (9). [c.175]

Влияние коэффициента на характеристики оптимальной закрутки показано на рис. 1. 8. Степень реактивности и оптимальное характеристическое число с уменьшением г ) практически не меняются. Сильное влияние величина оказывает на углы и Ра- При уменьшении гр угол резко падает, что согласуется с выводами работы [68]. С изменением угол Pj меняется так, чтобы обеспечить пропуск большей доли расхода рабочего тела через прикорневые, наиболее эффективные, области рабочего колеса. Необходимо отметить, что коэффициент скорости гр в зависимости от формы проточной части рабочего колеса может существенно изменяться по ее высоте. При переменном ip оптимальная закрутка должна обладать определенными преимуществами, вследствие того что она обеспечивает распределение расхода рабочего тела по высоте проточной части единственным, наиболее рациональным для достижения максимального к. п. д., образом. Поэтому надежная расчетная оптимизация параметра центростремительной радиально-осевой ступени может быть выполнена на базе предложенного метода по мере накопления экспериментальных данных о распределении потерь энергии в рабочем колесе. [c.52]

Известны различные конструкции ЦНД, отличающиеся формой проточной части однопоточные, двухпоточные и т. д. Течение рабочего тела может иметь встречное, спутное или противоположное направление движения потоков. Наиболее распространенной схемой ЦНД является двухпоточная проточная часть с подводом рабочего тела в середине цилиндра. Она имеет ряд преимуществ разделение потока пара в центре проточной части уравновешивает осевые усилия и благоприятно сказывается на тепловом состоянии корпуса, ротора, и в особенности подшипников агрегата. [c.92]

Как видно из вышеизложенного, при выборе реального цикла установки нельзя оставлять без внимания влияние такого выбора на конструктивные формы проточной части турбоагрегата. Разрабатывая тепловую схему цикла, приходится все время рассчитывать и элементы проточных частей агрегатов, в которых осуществляются соответствующие стадии расширения и сжатия. Только сведя к возможному минимуму количество таких стадий и установив принципиальную последовательность отсеков проточной части, можно считать выбранный цикл приемлемым. [c.10]

Эта зависимость определяет геометрическую форму проточной части канала и может быть задана по желанию конструктора. [c.41]

Форма проточной части. В ступенях ЦНД перерабатываются большие перепады энтальпий и в связи с этим вниз по потоку быстро растут удельные объемы пара. К тому же, при расширении влажного пара его удельные объемы из-за выделения скрытой теплоты испарения возрастают гораздо быстрее, чем перегретого пара. Это влечет за собой резкое увеличение живых сечений проточной части, особенно в последней ступени. [c.45]

Следует отметить прогрессивную тенденцию повсеместного внедрения в практику научно-исследо-вательских учреждений и заводов методов расчета пространственного потока, в которых широко используются современные научные достижения [5, 7, И, 27, 28, 39]. Применение методов расчета пространственного потока существенно уточняет геометрические характеристики лопаточного аппарата, приводит к хорошему согласованию формы проточной части с реальными условиями обтекания и способствует выявлению новых эффективных кинематических схем ступеней. [c.189]

Влияние концентраторов влаги. Процесс эрозии РЛ зависит от окружной скорости, степени влажности, формы проточной части и профиля лопатки. [c.242]

Гидродинамические тормоза могут регулироваться или управляться изменением заполнения рабочей полости жидкостью, изменением формы проточной части и смешанно. [c.70]

Программное изменение выходной мощности гидродинамического трансформатора может совершаться четырьмя способами изменением числа оборотов двигателя, изменением степени заполнения его рабочей полости, изменением формы проточной части н комбинацией первого способа с другими двумя. [c.91]

Регулирование изменением формы проточной части может осуществляться при помощи различных шиберных устройств, перегораживающих поток на выходе из насоса или за счет поворота лопаток одного или нескольких решеток рабочих колес гидротрансформатора. [c.94]

Схема одного из первых отечественных гидротрансформаторов, управляемых изменением формы проточной части и спроектированного во ВНИИМЕТМАШе, показана на рис. 27. [c.96]

На эффективность работы вихревой трубы влияют не только форма проточной части сопла, формирующего закрученный поток на входе в камеру энергоразделения, но и относительная площадь его проходного сечения. Это отмечают практически все исследователи начиная с Хильша. Рост приводит к повышению расхода газа через вихревую трубу. На определенном этапе это связано с повышением уровня скоростей и давления в камере энергоразделения, сопровождаемого ростом эффектов охлаж- [c.69]

Найденные формы проточных частей сопел, работающих в режиме кавитации и не разрушающихся от действия последней, позволили распространить указанные формы на проточные части эжекторов, работающих в таком же режиме (см. рис. 8.26, 8.27). Работа эжекторов в кавитационном режиме показала, что их проточные части также не разрушаютея от действия кавитации. [c.209]

Кроме потерь трения значительную часть гидравлических потерь составляют потери вихреобразования, которые зависят от ряда факторов. Кольцевая форма проточной части гидродинамических передач, с одной стороны, и изогнутость лопастных систем, с другой, приводят к перераспределению скоростей и давлений, что влечет за собой увеличение неравномерности потока примерно так же, как и в коленах обычных труб. Но наряду с этим в проточной части имеются и свои особенности. Колено проточной части гидродинамических передач является как бы бесконечным по ширине при конечных размерах радиуса поворота и высоты в направлении радиуса (см. рис. 7), вследствиечегосостояниепотокабудетхарактеризоваться увеличением давления и скорости от внутренней стенки к внешней. При таком состоянии уменьшаются вторичные токи в месте поворота потока, но усугубляется действие местной диффузорности. Происходит как бы обтекание цилиндра кольцевой формы с нарастанием давления по внутренней поверхности [41]. Так как скорости при этом уменьшаются и энергии частиц жидкости недостаточно, чтобы преодолеть нарастание давления, происходит отрыв потока с образованием вихрей, энергия которых при рассеивании их превращается в тепло. [c.52]

Наиболее распространенная форма проточной части для гидромуфты с тором и радиальными лопастями представлена на рис. 122, а. Очертания ее выбраны так, что в проточной части отсутствуют диф-фузорные участки, и, следовательно, относительные скорости ьг) вдоль линии тока на заданном режиме работы остаются постоянными. [c.231]

Камера рабочего колеса в осевых поворотнолопастных и пропеллерных гидротурбинах служит для подводс и формирования потока в области рабочего колеса. Из камеры поток поступает в этсасывающую трубу, горловина которой находится в ее пределах. В отечественном гидротурбостроении форма проточной части камеры рабочего колеса нормализована для всех применяемых типов гидротурбин. Размеры камеры показгнаны на рис. И 1.13 и даны в табл. 1И.З. [c.81]

Принятые величины. Форма проточной части, число ступеней и распределение изоэнтропийных перепадов по ступеням ТВД d p = onst г = 2 /г [ /г 2 =1 1 ТНД = onst z = 2 /1 3 = 1 1,05. Параметр Y для ТВД V = 0,589. Коэффициенты скорости ф == 0,97, ijj = = 0,96 КПД диффузора т1д 0,69 потери статического давления в газовыпускном устройстве Арвых = 6-10- МПа. [c.249]

Особенностн течения влажного пара в последних ступенях хорошо изучены в одномерной постановке. В совокупности с накопленными экспериментальными данными они дают основание для оценки дополнительных потерь от влажности и выбора формы проточной части (см. гл. XIII). [c.204]

Однако диффузорные потери, т. е. потери, связанные с за--медлением потока, из-за несовершенства формы проточной части при изменении скорости на величину до 20% от начального значения малы, и их практически можно не учитывать. [c.45]

При изменении формы проточной части по схеме фиг. 23, о изменялся инутренни диаметр круга циркуляции. При этом [c.46]

Изложенные выше приемы расчета позволяют значительно отойти от соотношений размеров, характеризуюи их форму проточной части гидротормоза, служащего моделью. Однако остается разрешить вопрос — к чему может привести выбор необычных параметров проточной части гидротормоза с точки зрения управляемости [c.48]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...