Трубы для орошения

Длительных эксплуатационных наблюдений за работой котла по причинам организационного характера провести не удалось. Тем не менее проведенные многократные пуски, наладочные работы и теплотехнические испытания позволили определить особенности эксплуатации котла и его фактические параметры и наметить пути улучшения конструкции. Вместо корытчатого водораспределителя для первой ступени целесообразно применять перфорированные трубы с расположением отверстий, обеспечивающим равномерное распределение воды но сечению и полное смачивание стенок корпуса котла. Для орошения насадки второй ступени следует также применять более эффективно работающий водораспределитель, чтобы исключить влияние неточной установки корыт на распределение воды. Для увеличения объема топки и обеспечения возможности ее ремонта необходимо устроить вместо внутренней топки выносную. Вместо радиационного зонта для обеспечения должного подогрева воды от температуры мокрого термометра до расчетной следует предусмотреть в топке радиационную поверхность в виде водяной рубашки. [c.228]

Рис. 3-9. Форсунка для орошения трубы Вентури.

Весьма эффективными и удобными в эксплуатации оказались паровые снеготаялки, использующие пар от котла, на водоснабжение которого они рассчитаны. На рис, 15-1 представлена схема паровой снеготаялки состоящей из резервуара таяния /, нижней перфорированной трубы (барботера) 2, служащей для пуска пара, пароструйного элеватора 3 с всасывающей трубой 4, верхней перфорированной трубы 5, предназначенной для орошения снега, и вентилей 6—9. Для подвода пара от котла к снеготаялке используется резинотканевый рукав. В резервуаре 1 происходит таяние снега или льда за счет тепла, содержащегося в паре. [c.300]

Формулы (12-2) — (12-5) получены для случаев подачи жидкости для орошения форсункой или наконечником в конфузорную часть трубы Вентури круглого или прямоугольного (щелевого) сечения при 0,15г< 12. [c.568]

Удельный расход орошающей воды для трубы Вентури б = 0,15—0,20 кг/м , для орошения кап- [c.583]

Для орошения труб Вентури применяются форсунки, конструкция которых показана на рис, 25,4. [c.289]

Для предохранения от порчи в процессе разогрева смерзшегося угля тормозное оборудование вагонов орошается водой. Вода для орошения отбирается из напорного циркуляционного трубопровода ГРЭС, прокладываемого на расстоянии 10 м от тепляка и по трубе диаметром 70 мм подводится в его секции. [c.132]

Вдоль секции с обеих ее сторон на уровне головок рельсов проложены трубы диаметром 70 мм с отверстиями диаметром 46 мм, из которых струя воды, разбрызгиваясь, охлаждает тормозное оборудование. Расход воды для орошения одного вагона около 3 м /ч. Отработавшая вода самотеком направляется по желобам и трубам в сеть канализации. [c.132]

Из рис. 12.6 видно, что при малых значениях pw в трубах большого диаметра кризис теплообмена второго рода без орошения пленки четко выражен только при сравнительно невысоких значениях плотности теплового потока. С повышением а также pw вид кривых Xrp = f q) становится более характерным для кризиса теплообмена первого рода. [c.322]

Недостаток этого типа абсорбера заключается в том, что интенсивный барботаж происходит только в нижней части кожуха и значительная часть теплопередающей поверхности плохо используется из-за слабого движения раствора. Известны кожухотрубные абсорберы с устройствами для равномерного орошения труб раствором. [c.671]

Внедрению контактных экономайзеров на промышленных и коммунальных предприятиях предшествовала проверка возможности применения их в полупромышленных условиях. Опытная полупромышленная установка была сооружена в 1959 г. в котельной Киевского пивзавода № 1. Она представляет собой трубу диаметром 200 мм, в которую была загружена насадка из керамических колец 35 X 35 X 4 мм. Для получения данных по теплопередаче в контактных экономайзерах, выяснения зависимости охлаждения дымовых газов от высоты насадки и определения оптимального ее значения опыты проводились при различной высоте насадки — 1000, 700, 310, 110 мм и без насадки при противотоке газов и воды в условиях, аналогичных реальным условиям про.мышленных котельных температура газов на входе в экономайзер составляла 200— 260° С, влагосодержание 80—140 г кг, начальная температура воды была 12—13° С, средняя скорость газов изменялась в пределах 0,4—1,9 м сек, плотность орошения насадки водой 3—ЪЪ м м -ч. Водораспределительное устройство было выполнено в виде душевой сетки диаметром 160 мм с отверстиями диаметром 3 мм. [c.60]

Для нормальной работы экономайзера весьма важны равномерное распределение воды но сечению контактной камеры и удовлетворительное смачивание всей поверхности насадки, обеспечиваемые рациональной конструкцией водораспределителя и соответствующим выбором значений скорости дымовых газов в контактной камере и плотности орошения насадки водой. В качестве водораспределителей были применены параллельные или радиально установленные перфорированные трубы с отверстиями 3—5 мм (до 10). Применение форсунок в качестве водораспределителей в экономайзерах насадочного типа нецелесообразно. Конструкции водораспределителей описаны достаточно подробно [33]. [c.23]

Конструкция отличается от обычных экономайзеров для утилизации продуктов сгорания природного газа наличием отстойника в нижней части корпуса. Предусмотрен шнек для удаления уловленных твердых частиц в подземную емкость. Более мелкие твердые фракции поступают в распределительный бассейн вместе с водой и осаждаются в нем. Не исключено, что самые мелкие твердые фракции не отстаиваются в бассейне и, циркулируя по кольцу экономайзер — бассейн, вновь попадают в водораспределитель и контактную камеру экономайзера. С учетом этого обстоятельства водораспределитель выполнен из перфорированных труб с отверстиями 0 5 мм, а расчетная плотность орошения насадки принята равной 10—13 м /(м .ч). [c.204]

Благодаря весьма глубокому охлаждению газов в контактных экономайзерах при подаче воды с температурой не более 20—30 °С при W/G>l-f-2 кг/кг имеют место конденсация водяных паров, содержащихся в газах, и использование выделяющейся при этом теплоты для нагрева воды. Теплота конденсации водяных паров, не используемая в традиционных конструкциях поверхностных экономайзеров и воздухоподогревателей и уносимая газами в дымовую трубу, при применении контактных экономайзеров служит источником значительной экономии топлива. Количество сконденсировавшихся паров существенно зависит от температуры уходящих газов, т. е. от коэффициента орошения W[G и начальной температуры воды. Так, при ух = 20 °С конденсируется 85—90 %, при ух = 40 °С — 50—70 %, а при ух = 50 °С— 10—20 % паров. [c.125]

На электрических станциях получило распространение также паропромывочное устройство, приведенное на рис. 10-8. Над греющей секцией на сетке 4 располагаются слои набивки 5 и 5 (например, кольца Рашига). На некотором расстоянии от сетки установлена решетка 8, подающая питательную воду на слой набивки 5. Основное требование, которое предъявляется к решетке, заключается в том, чтобы она обеспечивала достаточно равномерное орошение нижележащего слоя набивки. Питательная вода подается по центральной трубе в крестовину, откуда она распределяется по кольцевым трубам. Из труб вода поступает в корытце, где с помощью зубчатых переливов она разбивается на ряд струй. Струи воды растекаются по набивке 5 и дождем стекают на зеркало испарения. Верхний слой набивки 6 не орошается и служит для улавливания брызг. При прохождении через нижнюю орошаемую набивку пар промывается, а при прохождении через верхнюю он очищается от захватываемых им капель промывочной воды. Отложение солей на набивке исключается, так как она непрерывно орошается свежей водой. Толщина общего слоя набивки (орошаемой и неорошаемой) равна 250—300 мм. [c.354]

Следует также отметить, что во всех исследованных установках форсунки для подачи воды в трубу Вентури были размещены таким образом, что граница зоны орошения находилась приблизительно на уровне середины длины конфузора. В этом интервале изменений технологических параметров при улавливании золы различного [c.24]

Как известно, для орошения труб Вентури в промышленной практике используются различные системы [Л. 20]. При периферийной подаче жидкость поступает через сливные отверстия — сопла по периметру конфузо-ра или горловины, а для труб прямоугольного сечения— с двух противоположных сторон, при пленочном способе орошения, используемом для вертикальных труб Вентури в случае улавливания пыли с вяжущими свойствами, необходимо создать с помощью переливных устройств сплошную пленку воды по всей внутренней поверхности конфузора. При центральной подаче жидкости ввод ее в трубу Вентури, обычно в районе конфузора, осуществляют с помощью центрального наконечника в виде цилиндрической трубки с радиальными отверстиями на конце либо с использованием механической форсунки, как правило, центробежного типа. При выборе системы орошения для установок с трубами Вентури на электростанциях учитывалось, что их единичная производительность по газу достигает 200-Юз м /ч и, следовательно, размеры трубы Вентури, как правило, существенно больше, чем в других отраслях промышлен- [c.119]

Форсунка для орошения труб Вентури изготовляется из бронзы. Соединение форсунки с подводящей трубой осуществляется на резьбе и должно быть герметичным. Диаметры отверстий форсунки должны быть выдержаны с точностью 0,1 мм. При установке форсунки в конфу-зоре Т]рубы Вентури допускаются отклонения по горизонтали и вертикали не более 10 мм. Ось выходного отверстия ф0 рсунки должна быть параллельна оси трубы Вентури. [c.127]

На Джрвежской опытной установке на одной питательной трубе диаметром 450 мм установлены два ударных клапана диаметрами выходных отверстий 200 и 175 мм. Несмотря на то что клапаны имели различные веса и ходы, все же таран работал с четким тактом. Проведенные измерения показали, что эта установка на высоте 40 м дает расход 20 л1сек, вполне достаточный для орошения земельной площади 20 га. [c.102]

I— вход запыленных газов 2— выход очищенных газов 3 — сопла для подачи воды в горловину трубы Вентури 4—6 — кояфузор, горловина и диффузор коагулятора Вентури 7 — корпус каплеуловите-/ ля 8 — подача воды для орошения стенок каплеуловителя 9 — бункер кап леу ловителя 10 — гидрозатвор [c.254]

Реально возможной в настоящее время является лишь очистка газов от брызг и тумана серной кислоты с помощью мокрых электрофильтров. Что же касается окислов азота, то наиболее надежным методом их выделения из выхлопных газов сейчас считается способ поглощения купоросным маслом. Одн ако этот метод может быть использован только при работе башенной системы с выпуском куноросного масла для орошения им последней башни или в том случае, когда это купоросное масло можно получить из контактного цеха. Поэтому для улавливания брызг и тумана серной кислоты принято устанавливать в конце системы мокрые электрофильтры, а для выброса нитрозных газов в верхние слои атмосферы—высокие трубы. Конечно, при этом способе обезвреживания газов окислы азота безвозвратно теряются для производства и, кроме того, их вредность не устраняется, а лишь ослабляется. Несмотря на недостатки указанного метода, он представляет сейчас значительный интерес для промышленности. [c.76]

Трубы для внутрипочвенпого и капельного орошения. В стенках труб, используемых для такого вида орошения, устраиваются отверстия, через которые вода подается на полив непосредственно к растениям. Такая конструкция осуществляется и в гиб-, ких трубопроводах из синтетической ткани. Условия движения, когда расход воды по длине трубопровода уменьшается, отличаются от условий, когда расход постоянный, появляются дополнительные потери энергии из-за раздачи воды во многих точках по длине. Поэтому для некоторых условий коэффициенты Я могут увеличиваться по сравнению с % при Q= onst. [c.177]

Оросительный холодильник устанавливается на открытой пло-щадке на специальном фундаменте, в котором устроено корыто для сбора воды, применяемой для орошения. Сборку ферросилидовых труб производят с помощью чугунных накидных фланцев с сухарями, которые охватывают борт трубы и с помощью болтов надежно стыкуются на асбестовой или резиновой прокладке. Для лучшего распределения охлаждающей воды на горизонтальные трубы надевают фартук, а в верхней части холодильника устанавливают распределительный желоб, изготовленный из стального листа толщиной 1—1,5 мм. [c.66]

Водораспылитель предназначен для орошения зеркала поддона водой перед укладкой в форму бетонной смеси. Выполнен сн в виде трубы с приваренными к ней с определенным шагом короткими патрубками, внутри которых смонтированы разбрызгивающие устройства (вставки с наклонными проточками по периферии). Вода к водораспылителю подводится рукавом от цеховой систем . Управляют водораспылителем через вентиль с электромагнитным клапаном. [c.323]

В атмосферной колонне (см. рис. 95) установлены 38 двухпоточных тарелок с 5-образными элементами. Верхние три тарелки расположены в плане под прямым углом к остальным тарелкам. Для сбора флегмы и вЕлвода циркулирующих орошений служат кольцевые сборные устройства. Пары, поступающие снизу, проходят через центральную часть этих устройств. Для перетока флегмы устройства снабжены трубами. Для обслуживания во время ремонта к нижнему днищу изнутри приварены скобы. [c.131]

В случаях, когда нагрузки по пару и жидкости значительно изменяются по высоте колонны, ее целесообразно вьшолнять из частей разного диаметра и использовать тарелки с различным числом потоков. Например, атмосферная колонна высокопроизводительной установки (рис. 100) имеет в верхней и нижней частях меныпий диаметр и тарелки с различным числом потоков. В сечениях с большим количеством жидкости — контуре циркуляционных орошений, средней и отгонной частях колонны — установлены четырехпоточпые клапанные тарелки. В сечении с небольшой жидкостной нагрузкой — над вводом сырья — установлены одно-поточные тарелки. Переток флегмы при смене числа потоков на тарелках осуществляется распределительными коллекторами. Для вывода орошения в верхней н средней частях колонны установлены сборные тарелки с трубами для прохода паров. Эти тарелки предназначены также для перераспределения флегмы при ее перетоке с двухпоточных на четырехпоточные тарелки. В месте ввода сырья установлено устройство, состоящее из трех конических обечаек, нижняя из которых является сборником-распределителем флегмы. Сырьевой поток подается тангенциально по двум штуцерам из одного штуцера поток попадает в кольцевое пространство между верхней и средней коническими обечайками, а из второго — в область между средней и нижней обечайками. Такое разделение потоков способствует более спокойному их вводу и лучшей сепарации жидкой фазы. [c.131]

Гидравлику как прикладную инженерную науку широко используют в различных областях техники. Знание гидрав- лики необходимо для проектирования водных путей сообщения строительства гидроэлектростанций осуществления водоснабжения, канализации, осушения и орошения конструирования в области авиации расчета водяного отопления зданий определения пропускной способности отвер стий мостов и дорожных труб выполнения земляных работ способом гидромеханизации устройства водопонижения при строительстве транспортирования по трубам бетонной смеси, строительных растворов, нефтепродуктов и взвешенного в воде угля, а также для проектирования турбин, насосов, гидропередач, гидравлических приводов и других гидравлических машин. [c.8]

При температуре воздуха ниже 0° С промежутки между рёбрами легко заполняются инеем, отчего теплопередающая поверхность уменьшается. Ребристые трубы могут применяться в этом случае лишь при условии обеспечения регулярного удаления оседающего инея (оттаивание). В условиях низких температур (ниже —50 С) иней легко сдувается струёй воздуха. Иногда при температурах ниже 0° применяются воздухоохладители, трубы которых орошаются рециркулирующим рассолом с достаточно низкой температурой замерзания этот рассол смывает оседающий иней (фиг. 72). Преимущества оросительных воздухоохладителей отсутствие слоя ииея, устойчивый высокий коэфициент теплопередачи. Недостатки оросительных воздухоохладителей увеличенные габариты, усложнение конструкции, интенсивная коррозия змеевиков, необходимость наблюдения за концентрацией рассола, понижающейся при выпадении влаги. Воздухоохладители с орошением змеевиков применяются также и для кондиционирования воздуха. [c.662]

Вероятно, работа над трубчатыми паровыми котлами натолкнула Шухова на счастливую идею использовать для разложения нефти трубчатую печь. Но именно создание трубчатой установки непрерывного действия для переработки любого нефтяного сырья стало в творчестве В. Г. Шухова логическим завершением технико-технологического оформления процесса разложения нефти. В разработанном совместно с инже-нером-механиком А. Гавриловым аппарате поверхность нагрева кубов заменялась трубами,которые могли быть прямыми или спиральными. Обеспечивались принудительная циркуляция сырья (при недостаточности естественной) и орошение паров. Разложение шло под действием не только высокой температуры, но и повышенного давления (рис. 232). [c.119]

Для предотвращения конденсации водяных паров из дымовых газов или хотя бы для уменьшения количества паров, конденсирующихся в газоходах и дымовой трубе, необходимо обеспечить работу экономайзера в режиме, при котором уходящие из экономайзера газы имеют минимальное влагосодержание. Примерно постоянное значение dy (см. рис. П-32) устанавливается при определенных значениях коэффициента орошения WIG или величины WID — отношения расхода воды на экономайзер к паропро-изводительности котлоагрегата, за которым он устанавливается. Дальнейшее увеличение W/G или WID не приводит к нин eнию [c.216]

Для равномерно обогреваемых труб dq dz)=Q, и, следовательно, неравенство (3) не может выполняться, если поток орошения т убывает в направлении выходного конца трубы. Иначе говоря, кризис теплоотдачи вверх по потоку от выходного конца в равномерно обогреваемых каналах при этом условии происходить не должен. Можно только предположить, что поскольку по мере уве.пичения длины труб, начиная с некоторой длины (3000— 4000 мм), критическая мощность возрастает очень слабо [11], а критический тепловой поток пепрерыпно уменьшается, наступит момент, когда и для равномерно обогреваемых труб кризис теплоотдачи, происходя на конце, будет соответствовать балансовому соотношению (2). Совмещенные зависимости (х) для равномерно обогреваемых и косинусоидальных труб на графиках рис. 2—В и 8 в первом приближении подтверждают это предположение. [c.34]

Графики на рис. 2—8 показывают, что в области малых паро-содержаний или недогретой воды опытные точки, соответствующие сечению кризиса для косинусоидальных труб дщ=гт), сходятся или имеют тенденцию сойтись с опытными точками для равномерно обогреваемых труб. Это позволяет сделать предположение, что в этой области энтальпий кризис теплоотдачи подчиняется соотношению (2). Физически это можно представить так. Кризис в этом случае является результатом образования пленки пара между поверхностью нагрева и основным потоком жидкости, т. е. в зоне кризиса теплоотдачи имеет место так называемый обращенный кольцевой поток, в ядре которого концентрация жидкости очень высока, и, естественно, велик поток орошения жидкостью стенки канала. Однако это только констатация основного процесса массонереноса, без ясного понимания деталей явления. [c.35]

Для вычисления локальных критических тепловых нагрузок, когда кризис теплоотдачи контролируется диффузией капель жидкости на стенку (трубы с аксиальным косинусоидальным распределением тепловыделения) в соответствии с выражением (2), рационально поток орошения т выразить через макроскопический коэффициент массонереноса к= т/С), где С — концентрация лшдкой фазы в ядре дисперсно-кольцевого потока. По физическому смыслу коэффициент массонереноса является осредненной [c.35]

Опытные данные по кризису теплоотдачи в трубах с аксиальным косинусоидальным распределением тепловыделения были использованы для определения коэффициентов массонереноса орошением в широком интервале параметров. Результаты анализа показали, что коэффициенты массонереноса (при одинаковых входных условиях) неоднозначно зависят от давления, концентрации жидкой фазы и массовой скорости потока. В первом приближении для каждого из фиксированных давлений зависимость коэффициентов массопереноса от режимных параметров была аппроксимирована соотношением [c.37]

Расход воды на орошение труб Вентури и каплеуловнтелей замеряется стационарными расходомерами, установленными для контроля за водным режимом золоуловителей, а в случае их отсутствия — дифференциальными манометрами по перепадам давлений на диафрагмах, устанавливаемых на линии подводящей воды. При Проведении опытов необходимо поддерживать постоянный расход воды на орошение труб Вентури и каплеуловнтелей. [c.111]

Давление воды перед соплами орошения каплеуловителей должно поддерживаться в пределах 0,1 — 0,15 кгс/см2 (0,01—0,015 МПа), а перед форсунками орошения труб Вентури — 3—4 кгс/см . Повышение давления воды перед соплами орошения каплеуловителей до 0,2—0,25 кгс/см (0,025 МПа) приводит к интенсивному брызгоуносу. Для контроля за расходом и давлением воды, подаваемой на орошение золоуловителей, на подводящих магистралях устанавливаются расходомеры и манометры. При установке расходомера на линии орошения каплеуловителей после напорного бака высоту подъема бака необходимо рассчитывать с учетом гидравлического сопротивления расходомерной диафрагмы. Подвод воды к кольцевому коллектору сопл орошения каплеуловителей должен производиться снизу. Все горизонтальные трубопроводы укладываются с неболь- [c.135]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...