Частицы коэффициенты сопротивления

Отрыв частиц от поверхности определяется не только формой, но и размерами частиц. Коэффициент сопротивления для частиц различной формы и размеров при отрыве их от поверхности в водной среде имеет следующие значения [c.341]

Здесь V и р - скорость и плотность газа, и - скорость и масса сферической частицы, - коэффициент сопротивления, зависящий от числа Рейнольдса Ке = 2ар у — /л - коэффициент динамической [c.693]

Для неправильных частиц первой и второй групп определим четыре области изменения коэффициента сопротивления (рис. 2-8) и, соответственно четыре режима обтекания частиц автомодельный, два переходных (с преобладанием сил инерции или сил вязкости, соответственно, взамен обычно выделяемого одного) и ламинарный. На основе обработки опытных данных можно рекомендовать следующие зависимости. [c.56]

Зависимость коэффициента сопротивления и взвешивающей скорости от стесненности движения частиц [c.57]

Коэффициенты сопротивления трения, подъема и разгона частиц. [c.123]

При противотоке и нисходящем прямотоке доля общего коэффициента сопротивления, учитывающая затрату энергии на подъем частиц п=2Рг 1в, равна нулю. Тогда взамен (4-45) имеем об —по (4-44)] [c.129]

Здесь т — коэффициент сопротивления трения частиц слоя о стенки трубы gn — коэффициент сопротивления подъему слоя, зависящий от гидростатического напора, затрачиваемого на преодоление веса столба твердой фазы. [c.280]

Таким образом, общий коэффициент сопротивления для восходящих дисперсных плотных потоков не зависит от критерия Рейнольдса для газа и частиц, а определяется расходной концентрацией, коэффициентом скольжения фаз и числом Фруда для твердого и газового компонентов. Принимая согласно данным [Л. 184, 258] ф, 0,5, найдем [c.281]

Отличные о г приведенных выше результаты, полученные при установке плоской решетки с очень большим коэффициентом сопротивления (Ср = = 150), обусловлены влиянием инерционных сил. Струйки тока при растекании по фронту решетки получают направление, обратное направлению входа. Поэтому, выходя из отверстий решетки почти параллельно ее плоскости вблизи передней стенки аппарата, поток резко изменяет свое направление (на 90°) в сторону выхода из аппарата. При таких условиях часть наиболее крупных частиц под действием возникающих на повороте центробежных шл выделяется из потока в сторону передней стенки, создавая здесь повышенную концентрацию пыли. [c.314]

Из ранее изложенного следует, что для гидродинамического расчета ПТЭ особое значение имеют вязкостный и инерционный коэффициенты сопротивления. На их величину оказывают влияние различные факторы. Так, для пористых порошковых металлов важную роль играют материалы, размер, форма частиц исходного порошка, технология изготовления образца. [c.20]

Следует особо отметить полученные в работе [ 3] выражения для расчета коэффициентов сопротивления порошковых металлов из сферических частиц среднего диаметра [c.22]

Выясним, как изменяются средние коэффициенты теплообмена а / т-и гидравлического сопротивления / на входном участке длиной / плоского канала шириной 5 при движении однофазного теплоносителя теплопроводностью и числом Рг в результате заполнения канала пористым материалом теплопроводностью X, имеющим вязкостный а и инерционный /3 коэффициенты сопротивления и средний размер частиц dq, Массовый расход теплоносителя G и число Рейнольдса потока Re = = G8/ (1 остаются неизменными. [c.123]

Величина коэффициента сопротивления частиц в многофазной снсте.ме изменяется под влиянием ряда сложных явлений. Частицы, как правило, находятся в движущемся с ускорением турбулентном потоке жидкости, те.мпература которой в общем случае отличается от те.мпературы частиц прп это.м сказывается также наличие стенки и плотных скоплений частиц. [c.34]

При использовании твердых частиц несферической или неправильной формы равномерное движение и устойчивая ориентация такой частицы не могут быть достигнуты без удерживающей связи [217]. Коэффициенты сопротивления фиксирующих стержней, пластин и т. д. приводятся в различных справочниках, но эти данные не представляют интереса для многофазных систем. [c.35]

Выполнение измерений для множества частиц связано с такими же трудностями, как и при определении коэффициента сопротивления. Такие данные были получены Джонстоном и др. [396, 901]. Даже для псевдоожиженных слоев результаты незначительно отличаются от полученных для случая переноса в одном направлении. Степени турбулентности не регистрировались. [c.38]

Другими факторами, оказывающими влияние на движение и коэффициент сопротивления твердой частицы, являются градиенты скорости, давления, температуры, концентрации и неоднородное излучение. [c.40]

Если объемная доля твердых частиц ф достаточно велика, так что толщина пограничного слоя жидкости превышает расстояние между частицами (разд. 2.1), то коэффициент сопротивления одиночных сферических частиц уже не применим для множества частиц. [c.203]

Даже в случае медленных течений распространение решения Стокса на произвольное множество сферических частиц связано со значительными трудностями. В работе [585] выполнено широкое исследование потерь давления и осаждения в псевдоожиженных слоях (гл. 9). Характер движения в псевдоожиженном слое таков, что данные по потерям давления в этом слое могут быть использованы для определения коэффициента сопротивления множества твердых частиц. [c.204]

Чтобы судить о величине коэффициентов kv и т, нужно решить задачу течения двухфазового потока в сопле. Независимо от совершенства схемы расчета точность результатов зависит от того, насколько хорошо известны исходные параметры. Особенно важными являются размер частиц, коэффициент сопротивления и вязкость порохового газа, поскольку эти параметры непосредственно влияют на скорость частиц. Наши сведения об этих величинах довольно ограничены. [c.118]

Коэффициент сопротивления частицы неправильной формы зависит не только от числа R t, но и от ее геометрии, т. е. от /. Так как согласно (2-5) С/=йфСш = <р( Ф, Rex), то очевидно, что между динамическим и геометрическим коэффициентами формы должна существовать зависимость вида Аф = ф(/, R t). Эту связь для тел изометрической формы (пространственные размеры которых соизмеримы) экспериментально установили Петтиджон и Христиансен [Л. 310, 375]. Для Нет<0,05 с погрешностью 2% [c.49]

Подобный принцип по существу впервые использовал Гастерштадт. Примем обозначения Ар, — потери давления и коэффициент сопротивления чистого газа Арт, т —потеря давления и коэффициент сопротивления, определенные движением дисперсных частиц в потоке газа Арп, п — потеря давления и коэффициент сопротивления, определенные подъемом всей системы на высоту L Арр, gp — потеря давления и коэффициент сопротивления, вызванные разгоном частиц до примерно равномерного движения. Полагая, исходя из расчетных удобств, пропорциональность каждого члена равенства (4-36) динамическому напору газа, получим [Л. 71, 98, 99] [c.123]

Рассмотрим использованный выше в порядке первого приближения прием расчленения общего коэффициента сопротивления на слагаемые. Оценка только по об дает лишь количественный результат, поскольку этот коэффициент является интегральным. Поэтому стремление дифференцировать сложный шроцеюс привело к коэффициентам I, п, которые, однако, в определенной мере условны. Сложность заключается (В том, что все составляющие 1об не являются независимыми друг от друга величинами. Действительно, сопротивление трения чистого газа будет при наличии частиц и прочих равных условиях иным, чем при их отсутствии в связи с изменением обстановки в пристенном слое. По этой же причине т может иметь место и в тех случаях, когда движение твердых частиц не приводит к их сухому трению и ударам о стенки (Фт О), а лишь вызовет внутренние силы межкомпонентных взаимодействий. Вот почему при выбранном методе расчленения об коэффициент т(Арт) учитывает все (за исключением Ара) дополнительные потери давления, которые появляются из-за наличия частиц в потоке. Оценка общего коэффициента сопротивления дисперсного потока по зависимости типа об=ф1 [Л. 283] пригодна лишь для горизонтальных потоков, где п=0. Согласно (Л. 283] <р= 1 +1,6р 10иви +(1+2р)]. Нетрудно показать, что такая обработка опытных данных приводит в итоге также к расчленению об на составляющие. Действительно, [c.125]

Согласно данным гл. 2 о коэффициентах аэродинамического сопротивления (рис. 2-7), кварцевые частицы, использованные в опытах по теплообмену А. М. Николаевым и 3. Ф. Чухановым, Г. Н. Худяковым н 3. Ф. Чухановым, 3. Р. Горбисом [Л. 222, 307, 71], относятся к первой группе неправильных частиц. Поэтому коэффициент геометрической формы этих частиц принимается равным 1,2. При обработке данных [Л. 71] в области Re<200 учтены изменения, связанные с уточнением данных о коэффициенте сопротивления кварцевых частиц, использованных, в этой работе. [c.162]

Система экранов. В некоторых случаях для раздачи по сечению несущей среды и взвешенных в ней частиц может быть применена система экранов, расп(.1Ложенных в корпусе аппарата напротив бокового входа. Исследование системы экранов проводилось на модели аппарата как прямоугольного сечения с отношением площадей F,JF = 9,5, так и круглого с отношением площадей FJFt 16 (рис. 8.4). Если при F JF < 10 степень неравномерности потока (Л4 я 1,15) вполне приемлема, то при больших отношениях площадей неравномерность слишком велика (М г яь 1,9, рис. 8.4, а). Однако при наличии экранов достаточно установить одну плоскую решетку со сравнительно небольшим коэффициентом сопротивления (2(р яь 12 / яь 0,35), чтобы получить практически совершенно равномерное распределение скоростей М 1,10, рис. 8.4, б). Вместо плоской решетки может быть применена также решетка из уголков даже без приваренных направляющих пластин. [c.206]

Резко неравиомернос течение в собирающем канале имеет место даже при малых значениях характеристики аппарата Л,, так как направление отделяющихся струек мало зависит от этой характеристики. Поэтому увеличение коэффициента сопротивления пористой перегородки (например, за счет ее толщины) пли уменьшение ее коэффициента живо1 о сечения не дает требуемого эффекта. В этом случае не очень эффективны внутренние вставки, профиль которых рассчитан из условия получения постоянного статического давления вдоль раздающего канала (см. рис. 10.32, б). Кроме того, сужение этого канала по направлению к заглушенному концу раздающего канала может усилить унос взвешенных частиц, так как при этом, вследствие больших продольных скоростей, взвешенные частицы будут с еще болыней вероятностью отбрасываться к концу канала, а следовательно, еще больше увеличивать их концентрацию в месте, соответствующем наибольшим скоростям струек после выхода из боковой поверхности в собирающий канал. [c.303]

Рассмотрим несколько примеров. Допустим, что в аииарате с боковы.м входом запылевшого потока установлена плоская решетка с таким малым коэффициентом сопротивления р, при котором не обеспечивается достаточное растекание струн по сечению (рис. 10.40, а). Поток сосредоточен в одной иоловнне сечения, примыкающей к стенке корпуса аппарата, противоположной входу. Так как ири боковом входе струя перед решеткой резко поворачивается более чем на 90 вверх, то иод действием возникающих при этом центробежных сил наиболее тяжелые и крупные частицы пыли будут отбрасываться в сторону от центра кривизны траектории потока, т. е. к задней стенке аииарата. Поэтому кривая концентрации отличается от кривой распределения скоростей она имеет вблизи указанной стенки более резко выраженный максимум. [c.318]

Аналогичное явление должно наблюдаться ири осевом (центральном) набегании струи на решетку с малым коэффициентом сопротивления (рис. 10,40, б). Центробежные силы, возникающие при растекании струи но решетке в направлении от оси к периферии, отклоняют наиболее тяжелые и крупные частицы в сторону оси потока. В результате максимум концентраций получится в центре сечения аииарата. То же самое наблюдается ири установке системы решеток (рис. 10.40, в). Следует отметить, что [c.318]

Существует класс полупроводниковых приборов, выполненных на основе смешанных окислов переходных металлов, которые известны под общим названием термисторов. Термин термистор происходит от слов термочувствительный резистор . Толчком к разработке термисторов послужила необходимость компенсировать изменение параметров электронных схем под влиянием колебаний температуры. Первые термисторы изготавливались на основе двуокиси урана ПОг, но затем в начале 30-х годов стали использовать шпинель MgTiOз. Оказалось, что удельное сопротивление MgTiOз и его температурный коэффициент сопротивления (ТКС) легко варьируются путем контролируемого восстановления в водороде и путем изменений концентрации MgO по сравнению со стехиометрической. Использовалась также окись меди СиО. Современные термисторы [60, 61] почти всегда представляют собой нестехиометрические смеси окислов и изготавливаются путем спекания микронных частиц компонентов в контролируемой атмосфере. В зависимости от того, в какой атмосфере происходит спекание (окислительной или восстановительной), может получиться, например, полупроводник п-типа на поверхности зерна, переходящий в полупроводник р-типа в глубине зерна, со всеми вытекающими отсюда последствиями для процессов проводимости. Помимо характера проводимости в отдельном зерне, на проводимость материала оказывают существенное влияние также процессы на границах между спеченными зернами. Высокочастотная дисперсия у термисторов, например, возникает вследствие того, что они представляют собой сложную структуру, образованную зонами плохой проводимости на границах зерен и зонами относительно высокой проводимости внутри зерен. [c.243]

В случае газового пузырька или капли учитывалось в соответствии с решением Адамара — Рыбчинского (см. 3) циркуляционное движение внутри пузырька или капли, приводящее к отсутствию торможения обтекающей жидкости на поверхности пузырька и интенсифицирующее тепло- и массообмен в несущей фазе. Отметим, что наличие ПАВ, препятствующих развитию циркуляционного движения внутри пузырька или капли, приближает значения коэффициентов тепло- и массообмена (так же как и коэффициента сопротивления) к соответствующим значениям для твердой частицы. [c.263]

Отсюда следует зависимость коэффициентов сопротивления от размера частиц исходного порошка. Эта зависимость качественно сохраняется и для металлов из частиц другой формы [ 4]. В то же время пористые металлы из сферических частиц обладают минимальным сопротивлением по сравнению с другими порошковыми металлами. Поэтому выражения (2.8) позволяют оценить предельную минимально возможную величину коэффициентов сопрЬтивления проницаемых металлов из порошка различной формы с известным средним размером частиц. Усложнение ( р-мы частиц сопровождается увеличением коэффициентов гидравлическо- [c.22]

Если пористые порошковые металлы получены прессрванием с последующим спеканием, то поверхностные слои из расплющенных частиц обладают повышенным сопротивлением, что может в некоторых случаях привести к зависимости коэффициентов сопротивления от толщины образца. [c.23]

Ведено на фиг. 2.2, где V — местное значение скорости, а Ко — скорость набегающего потока. Безразмерная радиальная координата представлена в виде (у а) Кдар/р, где у отсчитывается от поверхности сферы в радиальном направлении. Эти результаты не дают возможности определить коэффициент сопротивления, но имеют важное значение при рассмотрении. множества частиц (гл. 6). Следы за свободно висящей сферой, удерживае.мой магнит- [c.33]

В.тиянне турбулентности набегающего потока существенно ослабляется при уменьшении числа Рейнольдса. Плюющиеся данные по сопротивлению сферических частиц в турбулентных потоках при числах Рейнольдса частиц от 20 до 100 [87, 219, 308, 371, 46.5, 484, 568, 668, 822, 879, 901] колеб.лются от значений, превышающих втрое значения, определяемые по стандартной кривой сопротивления, до значений, меньших в 100 раз (фиг. 2.1). Эти данные указывают главным образом на уменьшение коэффициента сопротивления из-за турбулентности. Большинству упомянутых из.мерений присущи те пли иные неточности, так что эти результаты оказались непригодными для расчета установившегося (включая турбулентность) движения в бесконечной несжимаемой жидкой среде. [c.34]

Коэффициенты сопротивления были измерены для разных значений р/рр и Ы2а. Шмидель [688] исследовал движение диска, а Фэйдж и Йохансен — плохо обтекаемые тела [208]. Стоксово сопротивление (малые числа Рейнольдса) частиц произвольной формы изучалось Бреннером [72], который рассмотрел гидродинамические силы и крутящий момент, определенные экспериментально при поступательном и вращательном движении твердой частицы в жидкости, находящейся на бесконечности в состоянии покоя. Подробное рассмотрение обтекания тел при низких числах Рейнольдса дается в книге [309]. В работе [.382] измерены сопротивления свободно падающих цилиндров и конусов. [c.36]

Влияние ускорения и замедления на коэффициент сопротивления исследовалось Лэпплем и Шефердол [465] результаты более поздних исследований приведены в работах [363, 822]. Нестационарные пограничные слои на вибрирующих сферических частицах изучались авторами работы [893]. Подробный обзор и широкое исследование влияния формы, турбулентности и ускорения на коэффициент сопротивления и движение цилиндрических частиц и чешуек представлены в работе [518]. [c.36]

Когда частицы малы по сравнению со средней длиной свободного пробега в жидкости, имеет место молекулярное скольжение, приводящее к уменьшению сопротивления. Теоретическое решение для течения Стокса с граничными условиями скольжения получено Бассе [36]. Милликен [544], воспользовавшись результатами Бассе, получил полуэмпирпческую зависимость для сопротивления при свободномо.лекулярном течении, определив электрические константы по данным опытов с каплями масла. Коэффициент сопротивления можно записать в виде [164, 773] [c.36]

При анализе частицы сферической формы не нужно учитывать ее ориентацию. Предположение о малости частицы при общей формулировке задачи не является необходимым, так как если длина во.тны турбулентности меньше размера частицы, то это отражается на коэффициенте сопротивления. Однако такое предположение позволяет пренебречь эффектом Магнуса в потоке с турбулентным поперечным сдвигом. Следуя вдоль траектории твердой частицы, можно получить общее уравнение движения с учетом эффектов, рассмотренных Бассе, Бусинеском и Озееном [c.47]

В работах [80, 86] экспериментально исследовалось влияние размера капель на распространение пламени. В обеих работах сообщалось, что взвесь, содержащая капли размером менее 10 мк, ведет себя как пар. Горение отдельных частиц отчетливо заметно, когда их размеры превышают 40 мк. Подтвержден факт возрастания Яу/а с уменьшением я [836] при этом наблюдалось падение скорости горения [61]. В работе [445] изучалось влияние колебаний внешнего давления на скорость горения, а в работе [5421 рассмотрена устойчивость фронта пламени дву.хкомпонентной горючей с.меси. Попытка обобщения данны.х по скорости горения содержится в работе [605], а в работе [133] установлены закономерности влияния горения на коэффициент сопротивления капель и частиц. [c.113]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...