Составляющие процесса вязкая

Рейнольдса Re эта мелкомасштабная турбулентность является изотропной. Комбинация членов в выражении (4.2.17) при больших числах Рейнольдса обеспечивает изотропию процесса вязкой диссипации (первый член), а при малых числах Рейнольдса учитывает возможность анизотропии процессов диссипации для каждой составляющей тензора Rj j (второй член). Так как масштаб крупных [c.180]

Подчеркнутые величины в табл. 1.2 — это молекулярные потоки массы компонента, вязкой составляющей /-проекции импульса и энергии Они обусловлены необратимыми процесса- [c.35]

Пограничным слоем называют область течения вязкой теплопроводной жидкости, характеризующуюся малой (по сравнению с продольными размерами области) толщиной и большим поперечным градиентом величины, изменением которой обусловлен процесс переноса количества движения, теплоты, вещества. Пограничный слой, характеризующийся большим поперечным градиентом продольной составляющей скорости, под действием которого осуществляется поперечный перенос количества движения, называют динамическим. [c.103]

Мы изучили особенности процесса жидкофазного уплотнения — объемного течения вязкой пористой системы (смесь твердых частиц, жидкой металлической фазы и пор) на стадии перегруппировки при свободном спекании и спекании под давлением в системах с различным количеством легкоплавкой составляющей, различными размерами частиц твердой фазы и различной смачиваемостью ее жидкой фазой. Для исследования выбраны системы, как уже упоминалось, с отсутствием заметной растворимости твердой фазы в жидкой, а именно системы алмаз — медно-серебряно-титановый [c.85]

Изменение в процессе нагружения модулей упрочнения, разупрочнения и коэффициента вязкости, их зависимость от скоростных и температурных условий нагружения позволяет объяснить эффекты, связанные с деформированием материалов при различных скоростях и температурах зависимость сопротивления материала деформации от режима нагружения [3], изменение коэффициентов вязкости близких по составу и механическим характеристикам материалов [146], и др. Однако пренебрежение отдельными видами процессов в материале, например процессами разупрочнения при высоких скоростях деформации или вязкой составляющей сопротивления при низких уровнях нагрузки, недопустимо без достаточной экспериментальной проверки. [c.27]

Таким образом, сопротивление материала деформации определяется совместным протеканием процессов упрочнения и разупрочнения, включает вязкую составляющую и может быть. представлено в общем виде выражением (1.13). [c.27]

Таким образом, изменение сопротивления материала пластическому деформированию определяется действием двух факторов — изменениями структуры материала и величины вязкой составляющей сопротивления (влияние истории нагружения на начальном участке деформирования, проявляющееся в эффектах задержки текучести [69, 273] в данном случае не рассматривается). Исследование влияния истории нагружения на сопротивление материала деформации требует раздельного изучения влияния этих факторов, что связано с серьезными трудностями. Представляется перспективным использование для этой цели испытаний с резким изменением скорости деформации [50, 170, 292]. Изменение сопротивления с ростом скорости деформации в этом случае связано с проявлением вязких свойств материала (структура вследствие кратковременности процесса практически не изменяется). [c.44]

В соответствии с феноменологическим уравнением состояния [уравнение (1.13)] изменение сопротивления деформации в процессе нагружения определяется суммой двух слагаемых одно из них характеризует повышение сопротивления вследствие изменений в структуре материала, происходящих в результате совместного протекания процессов деформационного упрочнения и разупрочнения, второе — изменение вязкой составляющей сопротивления. Уравнение состояния в виде связи напряжения, пластической деформации и ее скорости Ф(ст, еп, еп) =0 48 [c.48]

Зависимость сопротивления материала от скорости деформации является сложной. Если в области малых, статических скоростей взаимодействие процессов упрочнения и разупрочнения с ростом скорости может привести как к повышению сопротивления деформации, так и к его понижению, то при ударном растяжении (при отсутствии фазовых превращений) с ростом скорости сопротивление деформации возрастает [322, 333—335, 360] в результате роста вязкой составляющей сопротивления. [c.116]

Такая зависимость является значительным упрощением, поскольку сопротивление материала определяется его структурным состоянием и условиями нагружения в момент регистрации и, следовательно, возрастание сопротивления деформированию с ростом скорости отражает влияние изменения структуры материала, проявляющееся в скорости релаксационных процессов (при постоянной величине пластической деформации), и рост вязкой составляющей сопротивления (при фиксированном структурном состоянии). [c.131]

Влияние вязкой составляющей сопротивления при распространении упруго-пластической волны учитывает теория Маль-верна—Соколовского [165, 249]. Ввиду сложности расчетов последние могут быть выполнены только численными методами [284, 436], что существенно затрудняет анализ процесса. Наиболее полный расчет распространения упруго-пластических волн с использованием уравнения состояния вида [c.146]

Для расчета абсолютного уровня температурных полей в случае применения степенного закона необходима, по нашему мнению, количественная оценка соотношения вязкой (необратимой, диссипативной) и упругой составляющих энергии, затрачиваемой на деформацию полимера. Это можно выполнить, если исходить из соотношения между средним временем релаксации и временем переработки полимера. Тогда решение системы (2)—(4) с учетом уравнения (6) возможно во всех случаях, кроме тех, когда вязкоупругость полимеров приводит к значительной аномалии гидродинамической обстановки процесса, как это бывает, например, в дисковых и комбинированных экструдерах. Тогда система уравнений (2)—(4) должна решаться совместно с уравнением состояния (7) или ему подобным. [c.99]

Граничные и временные краевые условия позволяют выделить конкретный изучаемый процесс из общего класса явлений, описываемых совокупностью уравнения распространения тепла в движущейся среде, уравнениями движения вязкой жидкости и сплошности. Основным пространственным краевым условием для движущейся жидкости является характеристика скорости течения вблизи твердой поверхности. Из условия прилипания граничного слоя жидкости к поверхности стенки касательная составляющая вектора относительности скорости на стенке равна нулю. Для непроницаемой стенки в случае отсутствия какого-либо физико-химического процесса, сопровождающегося поглощением или выделением жидкости, нормальная составляющая скорости относительного течения также отсутствуют. Для входа и выхода жидкости из зазора обычно задают распределения скоростей и давления. Условия теплообмена различаются следующими краевыми условиями условием первого рода — задается распределение температуры на поверхностях в функции координат и времени второго рода — характеризуют распределение теплового потока на границе в функции координат и времени третьего рода — выражают зависимость температуры твердой стенки от температуры окружающей среды через коэффициенты теплоотдачи = ср+<7/ i = ср-(аст/а)(аг/аи)ет или (Эг/Эи)сх = -(Х/Аст) X X ( ст - ср). где Гст - температура стенки t p - температура среды q — плотность теплового потока а — коэффициент теплоотдачи. Временные краевые условия выражаются заданным распределением температур в характерный момент времени. [c.164]

Активная составляющая нагрузочного момента зависит от вида возбудителя и определяется активной составляющей сопротивления колебательного контура Re Z. Потерю устойчивости процесса возбуждения следует ожидать в зонах отклонения от монотонности функций Л/ я(со) и Мра (со). По Характеру этих функций видно, что такие отклонения вполне могут появиться в выражениях Re Z (со), Re Y (со) и целиком определяются характером внешней нагрузки и зависят от ее способности к потреблению активной анергии возбудителя. Таким образом, оценка склонности колебательной системы к неустойчивости сводится к определению способности системы потреблять активную энергию возбуждения. Как видно из выражений (4) и (6), эта способность за висит от значений и характера диссипативного сопротивления контура, его расположения по отношению к другим элементам контура и различна для силового и кинематического способов возбуждения. На рисунке представлены модели для случаев вязкого трения (коэффициент к). При моделировании могут быть учтены и силы внутреннего трения упругих систем (коэффициент кс) [4]. Непосредственное использование коэффициентов кс возможно лишь для моделей 2 и 5. В моделях 1, 3, 4 ж 6—8 коэффициенты кс могут быть введены при выделении парциальных контуров из более сложной системы. [c.18]

При определении механических характеристик вязко-упругих материалов проводят опыт, суть которого показана на рис. 22.21. Образец, находящийся в условиях ползучести, в момент времени t мгновенно разгружают. Упругие деформации Бе исчезают, а составляющая полных деформаций, обусловленная ползучестью, начинает со временем убывать. Такой процесс называется релаксацией деформаций или последействием. При этом в зависимости от свойств материала и условий проведения опыта диаграмма, соответствующая участку релаксации деформаций, может стремиться к нулю (кривая 1), что соответствует [c.520]

Более высокая энергоемкость процесса разрушения сплава Г16 по сравнению с а-снлавами хорошо подтверждается данными фрактографического анализа. При температуре верхнего порога (рис. 128, б) ямки глубокие, разориентированные, края трещин вязкие. При температуре испытания —196 "С излом межзеренный хрупкий, 15—20% вязкой составляющей обеспечивают ударную вязкость при этой температуре —0,4 МДж/м . [c.323]

Релаксационная составляющая связана с процессами периодического смещения термодинамического равновесия, вызванными колебаниями давления и температуры в звуковой волне. Из-за малости времени релаксации для большинства жидкостей измеренное значение поглощения (или объемной вязкости) увеличивается по сравнению с рассчитанным без учета акустической релаксации. Дисперсия звука возникает как вследствие обмена энергией между областями сжатия и разрежения, связанного с явлениями теплопроводности и вязкого трения, так и в результате акустической релаксации, т. е. вызванных звуком процессов, протекающих на молекулярном уровне. Следует также учитывать возможность дисперсионных явлений при распространении звука в жидкостях, обусловленных наличием твердых фаз, ограничивающих пробу жидкости. Подчеркнем, что коэффициент поглощения, как и скорость звука, сильно зависит от температуры, что позволяет проводить политермические акустические исследования. [c.80]

В шлифовальных станках параметром, влияющим на величину возбуждения или суммарного демпфирования, является время шлифования после правки. Сразу же после правки режущие свойства круга в течение некоторого времени повышаются, происходит приработка, затем они стабилизируются и наконец начинается прогрессирующее затупление. Полученные экспериментально на шлифовальных станках разных типов зависимости амплитуды колебаний от времени шлифования имеют вид кривых 2 (см. рис. 28, б). Такой процесс характерен для любого режущего инструмента, но у шлифовальных станков вследствие специфики процесса и малого наклона силы резания к оси у затупление особенно сильно влияет на главную составляющую силы резания и величину возбуждения. Изменение уровня колебаний во времени является критерием затупления инструмента. В токарных, расточных, фрезерных и других станках, работающих резцом, затупление инструмента по задней грани больше влияет на величину составляющей Ру, чем на величину составляющей Р , которая является основной. Таким образом, сила, раскачивающая систему станка, в этом случае с износом меняется мало. Не влияя существенно на величину основной составляющей силы, износ изменяет динамические добавки к силе резания, в частности он влияет на вязкие силы по задней грани (пропорциональные г). Эта сила особенно заметна при высоких частотах. Действительно, с увеличением износа в [c.107]

Чтобы энтропия системы оставалась постоянной, составляющая ( 5, производимая необратимыми процессами, должна быть отведена из системы. Если система поддерживается при постоянных Т,У и то энтропия остается постоянной. Уменьшение энергии (Ш = —Т(1 3 обычно связано с необратимым превращением механической энергии в тепловую, которая отводится из системы для поддержания постоянства энтропии (температуры). Простым примером может служить падение тела на дно сосуда, заполненного жидкостью (рис. 5.1). В этом случае йи = —Т(113 есть теплота, порожденная вязким сопротивлением жидкости, или вязкостью. Если эту теплоту отводить из системы [c.130]

Второй возможный механизм развития трещины базируется на следующих представлениях. После объединения микротрещины с макротрещиной идет непрерывное динамическое развитие макротрещины по тем же законам, по которым развивалась и микротрещина отсутствие заметного пластического деформирования у верщины быстро развивающейся трещины (недостаточно времени на реализацию релаксационных процессов в вершине) рост трещины по плоскостям спайности с преодолением различных барьеров типа границ зерен, фрагментов, блоков (см. раздел 2.1). При реализации второго механизма энергия, необходимая для старта трещины, будет отличаться от энергии, идущей на ее рост. Энергия зарождения хрупкого разрушения обусловлена пластическим деформированием, необходимым как для зарождения микротрещин, так и для реализации деформационного упрочнения, обеспечивающего рост напряжений до величины S . Для распространения трещины от одного зерна к другому необходима эффективная энергия не только для образования новых поверхностей, но и для компенсации дополнительной работы разрушения, идущей на образование ступенек и вязких перемычек при распространении трещин скола [121, 327]. Образование ступенек на поверхности скола, как известно, связано с различной ориентацией зерен. При переходе трещины скола через границу зерна в новом зерне из-за различий в ориентации происходит разделение трещины на ряд отдельных трещин, которые распространяются параллельно по кристаллографическим плоскостям спайности и прп объединении образуют ступеньки скола. При распространении макротрещины через отдельные неблагоприятно расположенные зерна, для которых плоскости спайности сильно отклонены от направления магистральной трещины, могут наблюдаться вязкие ямочные дорывы (перемычки) [114, 327]. Учитывая, что для старта макротрещины требуется пластическое деформирование, по крайней мере в масштабе, не меньшем, чем диаметр зерна, а для ее развития масштаб пластического деформирования ограничен размером перемычек между микротрещинами, можно заключить энергия G , необходимая для старта трещины, выше, чем энергия ур, требующаяся на ее развитие. Эксперименты для большинства конструкционных металлических материалов подтверждают сделанное заключение [253]. Следовательно, динамическое развитие трещины при хрупком разрушении наиболее вероятно происходит по второму механизму. Кроме того, в пользу второго механизма говорят имеющиеся фрактографические наблюдения (рис. 4.19), которые иллюстрируют переход трещины скола через границу зерна со значительной составляющей кручения и расщепление зерна рядом параллельных друг другу трещин. Если бы развитие трещины [c.240]

Эта формула проста и удобна для приложений на практике или в теории гидродинамических решеток. В этой формуле первый член дает силу, перпендикулярную к вектору периода решетки, второй член связан с изменением величины и направления скорости потока, протекающего сквозь решетку. Этот член дает составляющую силу вдоль периода решетки, т. е. силу, стремящуюся двигать решетку в направлении ее периода. Формулы (8.23) и (8.24) в рамках сформулированной выше постановки задачи приложимы в общем случае как для жидкостей, так и для газов с любыми свойствами, как для идеальных, так и для вязких сред ). Они приложимы при наличии в потоке (внутри Е) различных физико-химических процессов. В частности, эти формулы позволяют вычислить силу Е по данным экспериментальных измерений характеристик потока на входе и выходе из решетки. Далее при допустимых предположениях мы преобразуем формулу (8.24) для получения важных следствий относительно подъемной силы, действующей на изолированные полипланы в безграничном потоке жидкости. [c.82]

Образование высокотемпературных отложений на трубах конвективного пароперегревателя, по-видимому, протекает в следующем порядке. Вначале конденсируются находящиеся в газовой фазе пары окислов щелочных металлов и ванадия. На первичную вязкую подложку налипают твердые и жидкие частицы. Накапливающиеся компоненты химически взаимодействуют и претерпевают структурные и химические превращения. Одовре-менно идет процесс улавливания из дымовых газов окислов серы и образования сульфатов, составляющих по весу 30—40% отложений. Формирование сульфатов в процессе горения маловероятно, так как при высоких температурах и малых парциальных давлениях они не могут существовать. [c.184]

В механике жидкостей и газов наблюдается сходный процесс. Необходимость учета сжимаемости среды при движениях с большими дозвуковыми, затем околозвуковыми и сверхзвуковыми скоростями, когда термодинамика процесса играет первостепенную роль, заставляет все больше усилий уделять газовой динампке — дисциплине, в начале века составляющей небольшую главу механики, а теперь соперничающей по объему материала и размаху исследований с классической аэродинамикой. Изучаются движения в газообразной среде и с так называемыми ги-перзвуковыми скоростями — скоростями космических кораблей и метеоров, когда надо принимать во внимание и диссоциацию молекул газа. В гидромеханике схема идеальной жидкости в двумерных стационарных задачах при современных возможностях математического аппарата представляется почти исчерпанной. Больше внимания привлекают пестациопарные задачи плоского движения идеальной жидкости и трехмерные задачи и особенно механика вязкой (несжимаемой) жидкости. Статистические методы остаются основными в теории турбулентности, где еще предстоит решить ряд кардинальных проблем. Очень большое место занимают теперь такие разделы, как движение жидкости и газа в пористых средах, теория взрывных процессов на основе гидродинамической схемы, теплопередача при движении жидкостей и газов. [c.301]

Ударная вязкость — способность материала поглощать механическую энергию в процессе деформации и разрушения под действием ударной нагрузки. Обычно оценивается работой до разрушения надрезанного образца при ударном изгибе, отнесенной к площади его сечения в месте надреза. Измеряется в Дж/м (кгс м/см ). Вязкому разрушению соответствуют обычно большие значения поглощенной энергии, т.е. большая работа распространения трещин. При хрупком разрушении работа распространения трецщны пренебрежимо мала, а при смешанном она возрастает пропорционально проценту вязкой (или волокнистой) составляющей в изломе. [c.86]

При теоретических исследованиях процесса вибрационного погружения элементов в грунт используют различные расчетные модели взаимодейс1вия погружаемого элемента и грунта, основанные на известных экспериментальных фактах, главные из которых состоят в следующем. Если амплитуда колебаний сваи меньше предельной величины упругих деформаций грунта, то свая колеблется вместе с окружающим грунтом и ее погружение не происходит. С увеличением амплитуды колебаний сваи начинается ее проскальзывание относительно грунта. При полном срыве сваи амплитуда ее колебаний превосходит амплитуду прилегающего к ней грунта в десятки и сотни раз и деформации грунта при погружении сваи приобретают в основном пластический характер. Вязкая составляющая проявляется при проскальзывании сваи относительно прилегающего грунта, и ее зависимость от скорости колебаний носит существенно нелинейный характер. [c.327]

При контроле качества металлов очень важно, кроме прочностных, пластических и энергетических параметров, определить характер разрушения и сопоставить его с эталонным шкалами изломов. Фрактографический метод — основной при определении критических температур вязко-хрупкого перехода. Выявление структурных составляющих в изломе особенно целесообразно при малом их содержании благодаря избирательности процесса распространения трещины. Важной инженерной задачей является установление продолжительности развития усталостной трещины и условий нагружения по фрактографнческим показателям (расстоянию между бороздками), а также определенпе места и причины зарождения разрушения (характера технологических и эксплуатационны.х дефектов). [c.69]

Физика высокотемпературной пластической деформации твердых тел в последнее время стала объектом внимания как материаловедов, так и ученых, занимающихся науками о Земле (структурной геологией, тектоникой, физикой Земли и планетных недр). Однако причины, вызывающие их интерес, в обоих случодх несколько различны. С одной стороны, материаловеды хотят понять механику поведения металлов и керамик, чтобы создавать новые материалы, способные выдерживать более суровые условия, или чтобы обрабатывать их с меньшими затратами энергии и сырья. С другой стороны, при изучении Земли,и лланет ученые имеют дело с горными породами, испытавшими большие деформации в естественных условиях, или с мантийным веществом. Вязко текущим с характерными временами порядка миллионов лет,— эти исследователи хотели бы иметь физические основы для экстраполяции определяющих уравнений, полученных в лаборатории, на недоступные непосредственным наблюдениям условия низких скоростей деформации и большие времена, а также для восстановления существовавших ранее условий по данным о современной микроструктуре деформированных минералов. В обоих случаях материалы (сплавы, керамики или горные породы) часто представляют собой сложные, многофазные совокупности, деформацию которых в общем случае нельзя свести к деформациям их более простых составляющих. Тем не менее при этом невозможно обойтись без решения важной начальной задачи — добиться понимания физических процессов, которые происходят при деформации одиночных монокристаллов и однофазных поликристаллов. [c.8]

Яковлевым [1, с. 79] была вычислена для поливинилбутираля энергия активации суммарного процесса пленкообразовапия, составляющая 80,3 Дж/моль (19,2 ккал/моль). Это свидетельствует о том, что пленкообразование полимерных порошковых материалов происходит по механизму вязкого течения. Покрытия, получаемые при разных температурах, неидентичны по механической прочности и адгезии, а также по оттенку. [c.240]

Рассмотрим обратную задачу ) отыскания напряжения o t), вызывающего заданную непрерывно увеличивающуюся переменную деформацию е(0- Для того чтобы избежать рассмотрения двух составляющих е" и г , взаимосвязанных при помощи двух нелинейных дифференциальных уравнений (16.236), мы будем считать, что пластические и вязкие деформации отсутствуют s" = е" = О, и примем, таким образом,, что полная деформация 8 равна сумме упругой составляющей е = о1Е и полуоста-точной обратимой составляющей г ", т. е. 8 = е - -8". Это эквивалентно предположению, что в элементарном процессе релаксации при неизменной деформации 8 = 8 =- == onst полуостаточ- [c.719]

Так как число функций, подлежащих определению в рассматриваемых нами случаях, увеличивается до пяти (три составляющие скорости, давление и удельный объем), то четырех уравнений классической гидродинамики становится недостаточно и приходится обращаться к пятому уравнению — к уравнению притока тепла. При этом необходимо сделать определенные предположения о характере притока тепла. Мы ограничимся в дальнейшем следующими случаями 1) приток тепла задан наперед как функция координат и времени (например, адиабатическое движение) 2) приток тепла происходит за счет теплопроводности 3) он состоит из превращенной в тепло работы диссипативных сил внутреннего трения и из притока тепла, являющегося наперед заданной функцией координат и времени, и, наконец, 4) приток тепла образуется из двух частей а) из превращенной в тепло работы диссипативных сил внутреннего трения и 6) из тепла, притекающего в силу процесса тепл опроводности. Для идеальной (невязкой) сжимаемой жидкости третий случай, очевидно, совпадает с первым или со вторым для вязкой жидкости мы будем в третьем случае иметь дело с псевдоадиабатическим движением, коль скоро наперед заданная часаь притока тепла равна нулю. [c.27]

Местная концентрация напряжений у относительно глубоких и острых надрезов не приводила к хрупким разрушениям при нормальной или немного пониженной температуре, а также не вызывала существенного уменьшения деформаций образцов в целом. В соответствии с обычным процессом развития вязкого разрушения пики напряжения выравнивались прежде, чем достигалось предельное состояние прочности. Это хорошо видно из рис. 224, где приведены три кривые изменения коэффициента концентрации напряжения а, построенные по данным испытаний с тензометрпрованием образцов. Первые необратимые деформации возникали у дна надреза при относительно малом напряжении — 1700 кГ, см , составляющем около V s предела прочности образцов больших размеров, и относительном удлинении 0,08%. Указанное значение напряжения приблизительно на 10% меньше предела текучести материала, определенного путем испытаний стандартных образцов малых размеров. С другой стороны, предел прочности при изгибе оказался приблизительно на 15% выше предела прочности при растяжении. [c.342]

Помимо кремния, в процессе выплавки ферросилиция идет в той или иной степени восстановление других элементов. Практически нацело восстанавливаются и переходят в ферросилиций железо, фосфор. Кальций и алюминий в результате взаимодействия окислов этих элементов не только с углеродом, но и с кремнием, частично восстанавливаются, так что в сплаве получается до 2% Л1 и до 1,5% Са. В процессе плавки образуется небольшое количество шлака (2—5% от массы сплава). Основными составляющими шлака являются 45—65% А120з,25—45% SiOg и 10 — 20% СаО. Шлаки являются тугоплавкими и вязкими. [c.394]

Применение химически- и поверхностно-активных СОЖ при обработке с порошками интенсифицирует удаление припуска и способствует получению поверхностей с более высоким качеством. Вязкие СОЖ из-за фильтрации в порошке масляных составляющих и крупных молекул поверхностноактивных веществ препятствует перемешиванию порошка в рабочем зазоре, "самозатачиваемости" порошка, что способствует быстрому затуханию процесса обработки во времени. Охлаждающие свойства СОЖ в большинстве случаев не имеют существенного значения из-за низких температур на поверхности контакта порошка с заготовкой. [c.364]

Помимо уменьшения необходимой силы резания, другим важным мотивом использования вибрационного резания является снижение уровня суммщ>ных колебаний резца, возникающих в процессе резания, и улучшение тем самым качества обрабатываемой поверхности. Дело в том, что щ>и обычной обработке, вследствие конечной жесткости системы станок-приспособление - деталь и падающей р ьной нелинейной характеристики силы сопротавлошя резанию Р Ск), в системе возникают автоколебания ). Возникает мысль [95], что наблюдаемое на практике снижение суммарного уровня колебаний при вибрационном резании объясняет СЯ известным явлением асинхронного подавления автоколебаний [10, 252] для относительно медленных (по сравнению с возбуждаемыми) колебаний сила сухого трения Р (х) преобразуется в силу V ( ), составляющая которой V (Х) и представляет дополнительное вязкое соЕфотивле-ние, что подавляет автоколебания (см. п. 12.22). [c.252]

Как видно, вращательная неустойчивость Т-Г в невязком приближении исследована достаточно хорошо. Вместе с тем здесь обнаружен ряд моментов, которые в этом приближении не адекватны экспериментам. Главный из них — наблюдаемое быстрое разрушение высокомодовых составляющих в процессе растекания струи, в то время как расчеты в рамках невязкого приближения показывают, что инкременты мелкомасштабных компонент с увеличением номера моды последовательно возрастают. Учет значительного уменьшения инкрементов высоких мод с увеличением толщины слоя смешения и усилением процесса перестройки волновых конфигураций может улучшить соответствие расчетных и опытных инкрементов, но и это не позволяет описать реальную картину деградации высокомодовых компонент, так как ясно, что на процесс продольной эволюции должна оказать влияние вязкость. Поэтому перед теорией в качестве первоочередной задачи встал вопрос об учете вязких эффектов для волн Т-Г. Это [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...