Вязкость объемная

Вязкость или внутреннее трение — важнейшее свойство жидкости, проявляющееся при относительном движении ее частиц. Различают два рода вязкости — объемную и тангенциальную. [c.99]

Коэффициент пропорциональности называют объемной вязкостью или второй вязкостью. Объемная вязкость заметно проявляется при течении многофазных сред и реагирующих газов. [c.13]

Вращательные степени свободы I 177 Вырождение (квантовое) I 190 Вязкости объемной коэффициент II 70, 105 [c.392]

Вязкость жидкости (внутреннее трение) — важнейшее свойство, проявляющееся при относительном движении ее частиц. Различают объемную Цу и сдвиговую (тангенциальную) ц вязкости. Объемная вязкость проявляется при сжатии жидкости, вызывая сдвиг фаз между объемной деформацией и давлением, рассеяние энергии при упругих колебаниях она изучена недостаточно и обычно при технических расчетах не учитывается. Сдвиговая вязкость ц (в дальнейшем просто вязкость) обусловлена силами внутреннего трения между взаимно перемещающимися частицами жидкости. Возникающие при этом касательные напряжения т, Па, определяются законом Ньютона — Петрова [c.26]

Коэффициент вязкости объемной 175 -- сдвиговой 175 [c.291]

Коэффициент пропорциональности I называют объемной вязкостью или второй вязкостью. Объемная вязкость имеет ту же размерность, что и сдвиговая. [c.373]

Нанесение шликера (суспензии) способом окунания. Перед нанесением шликер процеживают через сито № 0063—0054, измеряют вязкость, объемную массу и температуру. Детали и заготовки погружают в ванну со шликером на 1—3 с, затем их извлекают и путем выдержки над ванной, вращения, встряхивания, опрокидывания и т. п. выравнивают слой покрытия и удаляют излишки шликера. [c.73]

В гидродинамике помимо вязкости г) вводят тэк называемую вторую вязкость ( объемную вязкость) по формуле [c.431]

Вязкость (объемная и сдвиговая) 405, 434 [c.444]

Кинематическая вязкость Объемный расход Массовый расход [c.312]

Высокополимеры, расщепление молекул 478 Вычислительные машины 432 Вязкость объемная 305 [c.714]

Вязкость ньютоновских жидкостей определяется уравнением (1-9.4) как половина коэффициента пропорциональности в зависимости, связывающей тензор напряжений т с тензором растяжения D. Уравнение (1-9.4) предполагает, что компоненты тензора напряжений должны быть пропорциональны соответствующим компонентам тензора растяжений для любого заданного участка течения. Одним из хорошо известных следствий уравнений Навье — Стокса (уравнение. (1-9.8)) является закон Хагена — Пуазейля, связывающий объемный расход Q в стационарном прямолинейном течении жидкости по длинной круглой трубе с градиентом давления в осевом направлении [c.55]

При учете неизотермичности потока через средние плотность-и вязкость в рабочем участке коэффициенты сопротивления совпадают, так как добавочное сопротивление за счет ускорения потока в рабочем участке из-за нагрева газа было весьма мало. Данные по коэффициенту сопротивления получены только для одного значения объемной пористости т = 0,4 [32]. [c.57]

Критерий энергетической оценки Е для реакторов с шаровыми твэлами определяется четырьмя независимыми друг от друга сомножителями первый из них характеризуется только параметрами шаровой укладки (диаметр шарового твэла, объемная пористость активной зоны т) второй отражает физические свойства газового теплоносителя (теплопроводность X, удельная теплоемкость Ср, газовая постоянная R и динамическая вязкость ji) третий определяется параметрами газового теплоносителя (средним давлением в активной зоне р, нагревом газа в зоне ДГг, средней абсолютной температурой 7 pi i четвертый — средней объемной плотностью теплового потока qv и геометрией активной зоны. [c.92]

Наличие твердых, даже мельчайших частиц в газовом потоке не только количественно изменяет величину объемной теплоемкости, вязкости и прочих параметров, но и накладывает качественный отпечаток на условия осуществления теплообмена как в ядре (межкомпонентный теплообмен), так и в пограничной области. [c.198]

Как изменится потеря давления, если при том же объемном расходе мазута его плотность н вязкость в результате подогрева станут равными р = 900 кг/м и V = 0,2 Ст [c.259]

Вводя коэффициенты объемной Я(д) и сдвиговой Ц(о) вязкости смеси, из (3.6.32) и (3.6.36) получим, что тензор напряжения в смеси равен [c.165]

Таким образом, объемная вязкость смеси (о), которая имеет значение только при наличии радиального движения Ф О, gmm 0), отрицательна, но это не значит, что работа вязких сил может быть отрицательной, так как в рассматриваемой смеси, в отличие от ньютоновской жидкости, эта работа, или скорость диссипации, не равна величине (которая в силу (а) С О [c.165]

При этом в силу несжимаемости среды = 0) объемные вязкости 5(0) и несущественны, а эффективная вязкость смеси [.I = Х((Г) = Л(Л) может определяться как из выражения для тензора напряжений, так и для скорости диссипации. [c.170]

Объемная вязкость сжимаемой дисперсной смеси. В рассматриваемом случае несжимаемой несущей фазы сжимаемость смеси ( hh 0) может проявиться (см. (3.6.15)) только за счет радиального движения, когда Ф 0. При этом коэффициенты объемной вязкости ) в выражениях для тензора напряжений (3.6.38) и [c.172]

Таким образом, самоорганизация структурообразования в поверхностном слое металла при высокоинтенсивной обработке описывается критерием Рейнольдса, в котором процессы формирования диссипативных структур определяются вязкостью обрабатываемой среды. При этом цикличность процессов структурообразования характеризуется переходом вязкости объемной через ротационную в дкнам1гческую. [c.166]

Вязкость. . . Объемная доля влаги, %. . . или Молярная доля влаги, %. . . (ГОСТ В.221-76) 1 Динa [ичe кaя вязкость, Pa-S. .. 1 или 1 Кине этическая вязкость, 1 mVS. . . или Ударная вязкость, J/m . . [c.338]

Вязки пограничный слой 267, 275, 283, 284, см. также Прандтлев-ский пограничный слой Вязкости коэффициент 84, 101, 223, 224, 235, 291, 292, см. также Переноса коэффициенты Вязкость объемная 101 [c.488]

Представляет интерес изучение эрозионного разрушения на моделях, И. Варга, Б. А. Чернявский и К. К. Шальнев (1962, 1963) исследовали зависимость интенсивности эрозии от гидродинамических параметров и физических свойств жидкостей (скорость потока, характерный размер модели, плотность, поверхностное натяжение, вязкость, объемная упругость жидкость). [c.444]

Удельными характеристиками демпфирования являются коэффициенты внутренней и контактной вязкости. Объемными или поверхностными характеристиками демпфирования являются коэффициенты затухания и их частный вид — коэффициенты вязкого трения. Есть характеристики, производные не только от демпфирования, но и от жесткости и массы системы. Такими характеристиками являются логарифмический декремент колебаний, относительное рассеяние энергии, добротность и т. п. Каждая из этих характеристик имеет свою область применения и не является достаточно универсальной. Исключение составляет постоянная времени демпфирования. Она является как удельной характеристикой, так и объемной, причем при известных и довольно часто выполняемых условиях постоянная времени демпфирования единицы объема материала и изготовленной из него детали одна и та же. Она не зависит ни от величины объема, ни от его формы и остается постоянной во всей области амплитудно-независимого трения или при одном и том же напряженном состоянии для любого вида трения. Постоянная времени демпфирования в стыке не зависит от его формы и площади при соблюдении приведенного выше условия. Если рассматривать ряд геометрически подобных конструкций, состоящих из одних и тех же материалов, то демпфирующая способность их, определяемая постоянной времени демпфирования, будет одной, и той же, если условия работы этих конструкций и, в частности, напряжения в них будут рдни и те же, так как постоянная времени демпфирования сложной конструкции является линейной функцией постоянвых времени демпфирования простых элементов, входящих в эту конструкцию. Коэффициенты линейной зависимости являются такими же функциями геометрических размеров тела и его конструктивных параметров, как и жесткость. Независимость постоянных времени демпфирования от абсолютных размеров конструкций в случае их подобия является важным свойством, которым не обладают другие характеристики демпфирования (например, логарифмический декремент колебаний или относительное рассеяние энергии). Этот закон нарушается в случае нелинейной зависимости затухания от деформации, что можно учесть, рассматривая конструкции в об-28 [c.28]

При отношении давлений иа скачке порядка десяти схема Рихтмайера (5.79) дает толшпну скачка около ЗДл и максимальный всплеск за скачком около 20% модифищ-фованная схема Мак-Кормака (5.90) дает толщину скачка около бДл при определении ее по выходу на почти равномерный поток или около ЗДх при определении ее по иоложс нию фронта максимального всплеска при этом максимальный всплеск составляет около 8%. В упомянутой выше статье можно найти и сравнения других схем, но самое важное в ней состоит в том, что Тайлер показал, каких замечательных результатов можно добиться добавлением в уравнения количества движения и энергии членов с явной искусственной вязкостью (объемной) типа фон Неймана— Рихтмайера по аналогии со схемой Лонгли (разд. 5.4.2). Тайлер добавляет член с искусственной вязкостью вида [c.379]

Соотношения (15.2) тождественны соотношениям (15.5), (15.7), но последние имеют более ясный физический смысл, так как (15.5) означает линейпыи закон вязкости объемного сопротивления и [c.154]

К фи.зическим свойствам шлака относятся теилофизические характеристики — температура плавления, температурный интервал затвердевания, теплоемкость, теплосодержание и т. п. вязкость способность растворять окислы, сульфиды и т. п. определенная плотность определенная газопроницаемость достаточное различие в коэффициентах линейного и объемного расширения по сравнению с металлом, что необходимо для легкой очистки металла шва. [c.98]

Для уменьшения износа поверхность кулачков должна быть твердой. Этого достигают с помощью объемной закалки или цементации. Применение цементации предпочтительней, так как при этом сохраняется вязкость сердцевины, что повышает сопротивление кулачка хрупким разрушениям от ударов. Муфты с цементированными кулачками изготовляют из сталей 15Х, 20Х, с объе1 ной закалкой — из сталей 40Х, ЗОХН и т. п. [c.319]

Для образцов поликарбоната, не подвергавшихся специа.нь-ной термообработке, характерны следующие показатели плотность 1,17—1,22 Л1г/ж влагоемкость 0,16% удельная ударная вязкость (18 л-20) -10 (Зж/лГ предел прочности при растяже-нип 89 Мн м при изгибе 80,0—100,0 Мн1м , при сжатии 80,0— 90,0 Мн/м- модуль упругости при растяжении 2200 Мн1м диэлектрическая проницаемость — 2,6—3,0 удельное объемное электросопротивление 4-10 = ом-см тангенс угла диэлектрических потерь 5-10 . морозостойкость—100°С электрическая прочность 10 кв/.им, максималы ая рабочая температура 135— [c.410]

Задача XIV—45. Шестеренный насос объемной гидропередачи пoдaef масло (вязкость V = 0,3 Ст, относитель- [c.452]

Эти стали должны обладать твердостью и прочностью, большими, чем твердость и прочность деформируемого металла высокой износостойкостью достаточной вязкостью соответствующей прокаливае-мостыо незначительными объемными изменениями при закалке. [c.243]

В работах Р. М. Гарипова [11] и О. В. Воинова и А. Г. Петрова [9, 10] получены осредненные уравнения неразрывности и импульса фаз для случая смеси идеальной несжимаемой жидкости со сферическими частицами (пузырьками) нулевой массы при отсутствии фазовых перюходов, когда объемное содержание дисперсной фазы 1, так что величинами а. в степени большей единицы можно пренебречь. Указанные уравнения [9—11] получены из анализа задачи о двпженпи идеальной несжимаемой жидкости около системы N сфер с радиусами a t) v = 1,. . ., Л ) и предельного перехода N со пли L/L -> 0. При этом рассматривалось хотя и не произвольное распределение пузырьков в объеме, но, по-видимому, более общее, чем их равномерное расположение (а именно, равномерному расположению соответствует использованная нами ячеечная схема). С одной стороны, метод [9—И ], видимо, более последователен и строг, но, с другой стороны, он проходит только для случая потенциального движения идеальной несжимаемой жидкости, в то время как метод ячеек допускает анализ и получение уравнений в более сложных случаях, когда необходим учет эффектов вязкости, теплопроводности, сжимаемости, фазовых переходов, несферичности частиц и т. д. В связи с этим интересно сравнить, не вдаваясь в процедуру их вывода, уравнения [9—И] и уравнения, полученные нами. [c.151]

Гидродинамика при малых числах Рейнольдса (1976) -- [ c.41 ]

Деформация и течение Введение в реологию (1963) -- [ c.2 ]

Нелинейные волновые процессы в акустике (1990) -- [ c.7 ]

Теория и приложения уравнения Больцмана (1978) -- [ c.101 ]

Молекулярное течение газов (1960) -- [ c.127 , c.151 ]

Волны напряжения в твердых телах (1955) -- [ c.106 ]

Теория пограничного слоя (1974) -- [ c.69 ]

Ультразвук и его применение в науке и технике Изд.2 (1957) -- [ c.305 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...