Коэффициент влияния для перемещений

Коэффициенты влияния для точки О при постоянном сечении опорного участка DG можно представить в виде суммы слагаемых, обусловленных перемещениями в результате упругости опор и деформации шпинделя [9, 11]. [c.212]

Эти перемещения называются коэффициентами влияния для податливостей, или просто податливостями, поскольку они отражают влияние нагрузки, равной единице по величине. Индексы соответствуют обычной принятой схеме, согласно которой первый индекс означает лишнюю неизвестную, которой соответствует перемещение, а второй указывает силовой фактор, вызывающий это перемещение. Таким образом, Рц— перемещение, соответствующее [c.457]

По методу перемещений из коэффициентов (чисел) влияния для перемещений Сцг составляется уравнение частот (43). [c.342]

Для шпинделя с двумя консольными частями коэффициенты влияния для второй (задней) консоли приведены в табл. 13 х < < — I). Остальные коэффициенты (для х > —/) могут быть найдены из теоремы о взаимности перемещений = а ц-, и т. д. [c.37]

В начале главы определим применяемые в книге основную координатную систему и правило знаков. Далее изучим взаимосвязь между аналитическим конечно-элементным представлением и поведением соответствующего объема реальной конструкции. Вслед за этим определим коэффициенты влияния для элементов конструкции в случае, когда перемещения в зависимости от прикладываемых нагрузок подсчитываются в отдельных точках элемента. Это, естественно, приводит к определению понятий работы и энергии в терминах коэффициентов влияния, а также к доказательству свойства симметрии, которым обладают указанные коэффициенты при рассмотрении линейно-упругого поведения материала. [c.35]

Опыт 3, Установить влияние скорости перемещения дуги на форму и размеры ва-, лика, коэффициент наплавки, расход флюса и производительность, для чего наплавить на третью пробу два валика, увеличив или уменьшив скорость сварки примерно на 10 м/ч, пользуясь зависимостью показания потенциометра от скорости сварки. [c.50]

На практике влияние динамической нагрузки, как правило, учитывается с помощью динамического коэффициента К ,. Для получения максимальных значений динамических напряжений и перемещений динамическая нагрузка заменяется статической, а найденные от нее напряжения [c.54]

Суперпозиция и взаимность. Для вывода теоремы взаимности удобно использовать принцип суперпозиции и коэффициенты влияния. Если к упругому телу приложено несколько нагрузок, то перемещение некоторой его точки будет равно сумме перемещений от всех нагрузок, приложенных порознь, т. е. [c.114]

В этом уравнении содержится сложная матрица, элементы которой являются матрицами с размерностью 2 X 2. В большинстве случаев эти элементы можно считать скалярными величинами. Следует также отметить, что несмотря на то, что соотношения, связывающие усилия с перемещениями для отдельного элемента, не являются регулярными (так как смещения системы как твердого тела приводят к неединственности <1 при заданном Р), решение в общем случае должно однозначно определяться действующими нагрузками [при этом требуется обращение уравнений (7)1. Если заданная система рассчитывается на несколько случаев нагружения, удобнее записывать уравнение (7) через коэффициенты податливости, т. е. й = РР. Таким образом, выполняется только одна операция обращения, при этом для записи правой части требуется найти произведение нового вектора нагрузки и матрицы Е. Связь между компонентами матрицы податливости и коэффициентами влияния была установлена ранее (см. раздел П, Б, 2). V, [c.121]

Коэффициенты при т я N в формулах для перемещений можно рассматривать как коэффициенты влияния. Значения этих коэф- фициентов, соответствующие положительным направлениям сил и перемещений, показанным на рис. 3.29, определяются по формулам, приведенным ниже (первый индекс соответствует направлению перемещения, второй — направлению силы) [c.169]

Коэффициенты влияния jJ, для углов наклона, вызываемых силами, будут в соответствии с теоремой о взаимности перемещений такими же, как и улч- Центробежные силы сосредоточенных масс при вращении изогнутого вала определяются выражением [c.51]

Второй подход заключается в том, что для конструкции, содержащей сопряжения с неизвестными разрывами искомых величин, выполняют несколько расчетов. В каждом из сопряжений поочередно определяют коэффициенты влияния путем задания соответствующего разрыва единичной величины. В результате для конструкции получается матрица коэффициентов влияния а. Затем путем приложения заданной внешней нагрузки при нулевых разрывах перемещений и усилий определяется для тех же сопряжений вектор Ь. Дополнительная система уравнений имеет вид [c.50]

Для численного определения коэффициентов влияния (значений функции влияния в заданных точках тел) используем МКЭ. Его разрешающее уравнение (4.43) при заданной единичной силе однозначно определяет перемещения любого узла (точки) рассматриваемого тела. При конкретном расчете тела фланцев разбивают, учитывая их осевую симметрию, на кольцевые элементы треугольного (реже четырехугольного) поперечного сечения с линейной аппроксимацией перемещений внутри элемента. [c.288]

На величину коэффициента трения влияет также относительная скорость перемещения трущихся поверхностей как правило, по мере увеличения скорости скольжения сила трения уменьшается. Не нужно забывать также и о влиянии химического состава материала. При высоких температурах ( 1450 К) коэффициент трения для наиболее часто применяемых марок стали практически не зависит от химического состава, но при снижении температуры это влияние проявляется. Здесь существенную роль играет вид, структура и свойства образующихся оксидов. Температура жидкотекучести окалины различных марок стали неодинакова. Это влияет на коэффициент трения, на который, кроме того, влияет также и температура размягчения оксидов и их пластические свойства. Можно принять, что чем выше пластические свойства обрабатываемого материала, тем вероятность заполнения неровностей инструмента будет больше, чтс(в свою очередь, увеличит коэффициент трения. [c.44]

Коэффициенты уравнений регрессии для единичной нагрузки в центре плиты приведены в табл. 9.2 (для перемещений) и в табл. 9.3 (для напряжений). По знаку и величине этих коэффициентов можно судить о характере и степени влияния каждого из факторов на выходной параметр. [c.341]

Подобное же доказательство показывает, что величина коэффициента влияния третьей силы будет одной и той же, независимо от того, действуют другие две силы или нет, т. е. мы можем распространить наш принцип на любые три силы. По индукции мы можем доказать, что принцип суперпозиции сохраняется для любого числа каких-либо сил. Перемещение, вызванное в точке 2 некоторым числом сил Pj, Pj, Pg, будет даваться выражением вида [c.14]

Для оценки влияния шероховатости на коэффициент трения при перемещении устройств на АСО проводили многочисленные эксперимен- [c.58]

В процессе работы обмотка ШО нагревается и ее сопротивление возрастает. Для того чтобы сохранить прежнее значение силы магнитного притяжения к обмотке ШО надо приложить более высокое напряжение. Следовательно, нагрев обмотки ШО вызывает повышение регулируемого напряжения. Для предотвращения повышения напряжения служит устройство температурной компенсации, основным элементом которого является серьга (плоская пружина, на которой подвешен якорек). Серьга изготовлена из биметалла, состоящего из двух слоев разнородных металлов с разными коэффициентами теплового расширения. При нагреве серьга стремится изогнуться, противодействуя спиральной возвратной пружине якорька и таким образом ослабляя усилие этой пружины. Соответственно уменьшается сила магнитного притяжения, требуемая для перемещения якорька, и благодаря этому частично компенсируется влияние нагрева обмотки ШО. [c.151]

Для оценки влияния шероховатости на коэффициент трения при перемещении устройств на АСО проводились многочисленные эксперименты как в лабораторных, так и в цеховых условиях на горизонтальных и наклонных участках пола. В процессе эксперимента замерялись высота неровностей поверхности тяговое усилие Г, объемный расход Q, нагрузка О. Испытания проводились на опорных поверхностях, изготовленных из разных материалов и имеющих различную шероховатость. Из расчета на одну АСО создавали (в зависимости от ее размера) нагрузку 2—70 кН, объемный расход воздуха [c.56]

Для нахождения ошибок перемещения Axq и Дг/с определим коэффициенты влияния К первичных ошибок, под которыми будем понимать частные производные от функции перемещения по соответствующим переменным [c.194]

При /1 = 325 Гц Л 1/Л 2 = —0,93 и при /2 = 665 Гц Л 1/Л 2 = = 0,88. Абсолютные значения коэффициентов Л1 и Л2 пропорциональны амплитудам, колебаний. Определим перемещения над опорами В, О я о" и решим уравнение упругой линии для расчета затухания. Зададимся единичной амплитудой силы инерции Р1 массы т.1, тогда амплитуда силы инерции массы т. будет 1,04 (при частоте 335 Гц). Для упрощения расчета, который в целях демонстрации метода проводим вручную, полагаем амплитуды сил инерции одинаковыми и единичными (Р .о = 2,0)-В этом случае перемещения над опорами и в точке I будут = = 14,63-10" см уо = 2,02-10" см г/в = 1,42-10" см Ув = 0,80-10" см. Для определения затухания в материале данной статически неопределимой системе целесообразно из полного выражения коэффициента влияния выделить лишь ту его часть б у, которая зависит от собственных деформаций балки и не зависит от деформации опор. Затем можно воспользоваться соотношением [c.67]

Пленки оказывают существенное влияние на силу трения. При наличии пленки увеличивается расстояние между молекулами (атомами) основных материалов и уменьшается сила их взаимного сцепления. Коэффициенты трения для материалов с очищенной поверхностью, лишенных окисной пленки, резко возрастают. Представление об этом дает простейший опыт — перемещение бокала по стеклянной пластинке [122]. Если увлажнить пластинку и ножку бокала, силы трения при перемещении бокала заметно увеличатся. Объясняется это тем, что вода удаляет жир, бокал и пластинка вступают в непосредственный контакт. Силы сцепления при таком контакте весьма значительны, преодолеть их трудно. 2 0 приводит к тому, что при перемещении бокала по пластинке могут быть вырваны кусочки стекла, на трущихся поверхностях появятся царапины. [c.29]

Акад. Н. Г. Бруевичем предложен способ так называемого преобразованного (заменяющего) механизма, позволяющий графически, графо-аналитически или чисто аналитически находить коэффициенты влияния первичных ошибок по всем параметрам механизма, минуя отыскивание ФП. Для анализа действия ПО и разработки системы компенсации ошибок и регулирования механизма требуются именно аналитические выражения. Освоение студентами этого способа чрезвычайно важно, так как здесь наглядно вскрываются взаимосвязи между ошибками в механизме, что позволяет более эффективно вести с ними борьбу. Он называется также методом построения плана малых перемещений, потому что малые перемещения ведомого звена, вызванные той или иной ПО, т. е. малым перемещением ведущего звена в новом — преобразованном (заменяющем) механизме, находятся с помощью построения, аналогичного построению плана скоростей. [c.119]

В гл. 3 вводится матричная форма представления уравнений движения как в усилиях (с учетом коэффициентов жесткости), так и в перемещениях (с учетом коэффициентов влияния податливости). Приводимые обсуждения служат как бы мостом для перехода к системам со многими степенями свободы, рассматриваемым в следующей главе. Кроме того, исчерпывающе обсужден вопрос взаимодействия инерционных сил и сил тяжести с учетом упругих сил и влияния вязкого демпфирования. [c.12]

В предыдущих случаях имели место обычные коэффициенты влияния жесткости, тогда как в последнем уже встречаются коэффициенты влияния силы тяжести, которые определяются как усилия, необходимые для создания единичных перемещений при наличии силы тяжести. Если сила тяжести не учитывается, элементы матрицы О силы тяжести полагаются равными нулю. [c.200]

Здесь Don — матрица nXr коэффициентов влияния перемещений, представляющих собой перемещения, выраженные в свободных координатах перемещений и обусловленные влиянием единичных перемещений в опорах. Поскольку выражение (4.98) представляет удобную формулу для вычисления элементов таких матриц для сложных систем, то иногда можно вывести их непосредственно. Приведенный ниже пример демонстрирует применение подобного подхода к системе, в которой опоры имеют возможность совершать независимые движения. [c.285]

Коэффициенты при m, в формулах для перемещений можно раесматривать как коэффициенты влияния для соответствующих перемещений. Следует указать, что полученные формулы удобны для вычислений только при очень малых X, так как при больших К в них входят малые разности. Используя формулы (3.52) и переходя от функций Крылова вновь к тригонометрическим и гиперболическим функциям, получим [c.149]

Современные ЭЦВМ позволяют выполнить исследования колебаний механической системы практически любой сложности. Но изменение структуры модели требует разработки новых алгоритмов и программ расчета, поэтому в последние годы уделяется большое внимание исследованию общих закономерностей колебания сложных механических систем, не зависящих от их конкретной структуры. Наиболее полно эти вопросы освещаются в литературе по акустике, в особенности в работах Е. Скучика [1]. При этом вместо принятых в литературе по механике понятий динамической жесткости, податливости и гармонических коэффициентов влияния применяется терминология, установившаяся для описания переходных процессов в электрических цепях импеданс, сопротивление, проводимость и т. ц. Это связано с использованием получившего широкое распространение в последние годы математического аппарата теории автоматического регулирования и, в частности, с рассмотрением задач в комплексной области. Переход в комплексную область позволяет свести динамическую задачу для линейной системы при гармоническом возбуждении к квазистатической с комплексными коэффициентами, зависящими от частоты. После определения комплексных амплитуд сил и перемещений у, действующие силы и перемещения выражаются действительными частями произведений и [c.7]

После этого закрепляют подшипник I в плоскости неуравновешенности и повторяют опыт по отношению к плоскости 2. Совершенно очевидно, что при данном методе необязательно знать величины коэффициентов влияния ai2 и aji. Этот метод удобен как для регулировки машин, так и для определения неуравновешенности в тех случаях, когда нетрудно сделать неподвижными один или два подшипника. Величина перемещения измеряется обычным способом. Фазу перемещения легче всего определить по знаку, который зависит от направления вращения тела. В тех случаях, когда перемещения измеряются пропорциональными электрическими величинами, применяют прерыватель, управляемый неразрывно св5нанной с прерывателем дополнительной неуравновешенностью /По (фиг. 13, в). Если исследуют, например, лрогибы вала 2ю и с помощью осциллографа, в контуре которого помещен прерыватель, управляемый ротором, то получается та же картина, которая показана на фиг. 13, а. На основании этого вычерчивают векторы Z)o и 2ц, как это показано на фиг. 13,6. Ввиду того, что всегда рассматриваются векторы, расположенные в параллельных плоскостях (перпендикулярных к оси вращения), умножение и деление векторов производится так же, как умножение комплексных чисел. [c.23]

Вязкость. Вязкостью или внутренним трением масла называется сопротивление частиц масла взаимному перемещению под влиянием какой-либо силы. Вязкость масла бывает динамическая, кинематическая и условная (относительная). Динамическая вязкость (коэффициент внутреннего трения) выражает силу, необходимую для перемещения слоя жидкости площадью в 1 со скоростью 1 см1сек, по отношению к другому такому же слою, находящемуся на расстоянии 1 см от первого. Единицей динамической вязкости является пуаз. Кинематическая вязкость представляет собой отношение динамической вязкости жидкости к ее плотности при определенной температуре. За единицу кинематической вязкости принят стокс (ст). Сотая часть стокса называется сан-тистоксом (сст). Метод определения кинематической вязкости [c.7]

Способ, близкий к изложенному, полезно употреблять при серийном производстве для добалансировки вблизи максимальных оборотов отдельных выпадающих роторов, уравновешенных на малой скорости в оптимальных плоскостях. Эту операцию удобно выполнять добавочным грузом посередине ротора, угловое положение которого диаметрально противоположно направлению векторной суммы двух первоначальных дисбалансов, определенных на низкооборотном балансировочном станке. При необходимости угловое положение груза уточняется подбором или по замеренному на рабочей скорости вектору амплитуды перемещения одной из опор (либо по их векторной сумме или опорным реакциям) методом динамических коэффициентов влияния. Они находятся опытным путем на первых образцах. В корпусе машины нужно предусмотреть съемную крышку или люк для смены среднего груза без разборки. [c.87]

Таким образом, программа предусматривает расчет конструкций из элементов коротких цилиндрических, сферических, конических, эллиптических оболочек постоянной толщины, цилиндрических оболочек линейно-переменной толщины, нолубесконечных оболочек, круглых и кольцевых пластин и различных кольцевых деталей (табл. 2) при различных (с учетом разработанной классификации) видах и упругих характеристиках разрывных сопряжений (сы. табл. 1), при краевых условиях в усилиях, смещениях, смешанных, а также при краевых условиях в виде сопряжения оболочек с упругими элементами заданной жесткости. Типы нагружения — силовые нагрузки в виде усилий затяга шпилек фланцевых соединений, затяга винтов узлов уплотнения, равномерного, линейно-переменного давления, распределенных по параллельному кругу изгибающих моментов и перерезывающих усилий, осевых усилий, центробежных сил температурные нагрузки в виде краевых температурных коэффициентов влияния — перемещений для элементов, рассматриваемых как свободные (при температуре, постоянной по толщине и изменяющейся вдоль меридиана) либо усилий для элементов, рассматриваемых как часть бесконечных оболочек (при переменной по толщине температуре). [c.85]

Для паровой области можно сделать дальнейшее упрощение, если пренебречь влиянием инерционных сил в паре, поскольку плотность пара очень мала. Если затем для жидкости, плотность которой пренебрежимо мала, воспользоваться уравнением Бернулли, то можно увидеть, что давление внутри парового пространства можно считать равномерным. Далее, поскольку скорость звука в паре достаточно велика, изменение давления внутри парового пространства практически немедленно следует за изменением давления на стенке пузыря. Когда скорость стенки пузыря достаточно мала, тогда давление пара равняется давлению насыщения паров жидкости. Справедливость этого утверждения в данном случае можно увидеть из следующего. Средняя скорость перемещения стенки, соответствующая определенной интенсивности испарения с поверхности жидкости, равна ВТ12%М) 1 где В — газовая постоянная, Т — абсолютная температура, М — молекулярный вес. В случае испарения эту скорость нужно уменьшить на некоторый коэффициент, который для воды имеет величину 0,04 [3]. Поэтому критическая скорость для поверхности воды при температуре около 100 С составляет приблизительно 8 м1сек, что заметно больше, чем скорости по радиусу, подсчитанные здесь, так что отклонением давления пара от давления насыщения можно пренебречь. [c.191]

Для ТОГО чтобы получить равными нулю значения переме-1цений U и Ui на стенке, потре ойалось бы использовать полные ряды для полей локальных напряжений. Однако на поворот, а отсюда и на прогиб поперечного сечения балки, прилегающего к стенке, оказывает влияние только перемещение Ux в этом сечении (иэ выражения (3.49) следует Иг = О при а = О и z — 0). Сопоставление первых из выражении (3.49) и (3.50) указывает на то, что перемещение и, на стенке моясно сделать равным нулю, воспользовавшись только членом коэффициентом а,. С учетом зтого члена, после подстановки представлений (3.39) и (3.40) при о = О, в первое уравнение (3.50), суммирования первого из выражений (3.49) и переяещения как жесткого тела и поворота в,, определяемого выражением (3.6а), получим следующее представление для полного перемещения w в стенке [c.190]

Прямой учет влияния абразивного загрязнения (коэффициент /Сб) на износ цепи затруден из-за того, что в зависимости от степени загрязнения и твердости абразивных частиц интенсивность изнашивания изменяется в пределах нескольких порядков. Но задача облегчается тем, что у машин одного и того же назначения (например, у скребковых конвейеров для перемещения данного конкретного груза) условия абразивного загрязнения цепи приблизительно одинаковы, а следовательно, для конструируемой машины и для машины-аналога того же назначения коэффициент Кь можно принять одинаковым, например, Къ = 1- В тех случаях, когда цепь не работает в среде абразивного груза (пластинчатые, литейные конвейеры), но загрязняется его частицами, можно принять /Сй = 1 — при прямом попадании просыпающихся абразивных частиц на незащищенную цепь Кь = 0,2. .. 0,5 — при защите цепи от прямого попадания на нее абразивных частиц, например, кожухом или отнесением цепи в сторону от зоны просыпей абразивных частиц груза Кь = 0.3. .. 0,5 — при защите шарниров цепи слоем густого смазочного материала. [c.40]

Следует иметь в виду, что перенесение результатов теоретического исследования перемещения отдельной материальной частицы к реальному слою груза без учета сцепления частиц и сопротивления воздуха при микробросках частиц практически допустимо (с введением поправочных эмпирических коэффициентов) только для однородных кусковых и зернистых насыпных грузов. При перемещении мелкодисперсных пылевидных грузов, а также их смеси с зернистыми и кусковыми грузами, как показали исследования [881, существенное влияние оказывает сопротивление воздуха и пульсация его давления, возникающая при микробросках части1Е груза. При подбрасывании и падении пылевидных частиц груза воздух не успевает полностью пройти слой этих частиц и поэтому между поверх- [c.307]

В работе Морлэнда [76] в рамках плоского напряженного состояния рассмотрена задача о качении жесткого цилиндра с постоянной скоростью по однородному изотропному вязкоупругому полупространству. Скорость качения полагалась достаточно малой, так что инерционные эффекты не учитывались кроме того, касательные силы на поверхности контакта считались отсутствующими и, таким образом, контактная деформация была обусловлена лишь распределением нормального давления. Длина линии контакта полагалась малой по сравнению с диаметром движущегося цилиндра. Выведены интегральные выражения для перемещений и напряжений в вязкоупругом полупространстве. Математически задача свелась к совместному решению двух пар двойных интегральных уравнений относительно некоторых вспомогательных функций с ядрами, содержащими косинус и синус. Решение этих уравнений осуществлялось путем разложения искомых вспомогательных функций в бесконечные ряды по функциям Бесселя, в то время как для определения коэффициентов ряда требовалось решить бесконечную систему алгебраических уравнений. Если использована связь искомой функции контактного давления с найденными вспомогательными функциями и учтено, что распределение давления не имеет особенностей на краях контактной зоны, то окончательный вид распределения контактного давления представим тригонометрическими рядами. Полученные теоретические результаты проиллюстрированы числовым примером, когда реологические свойства полупространства характеризуются одним временем ретордации. Расчеты дают картину несимметричного распределения нормального давления, являющегося следствием влияния фактора времени. [c.402]

Произвольный элемент М матрицы масс представляет собой усилие типа /, необходимое для создания единичного (мгновенного) ускорения типа /. Это определение совпадает с тем, что было дано для коэффициента влияния жесткости при этом вычисление элементов столбцов матрицы М проводится так же, как было описано применительно к элементам столбцов матрицы 8. На рис. 3.10, в я г показан процесс, при котором в качестве характерной точки для описания движений абсолютно жесткостного стержня взята точка А. На рис. 3.10, в представлены моменты Мц и УИ21, необходимые для создания единичного ускорения Уа = 1 при 0а = О, а также моменты М-хч, и М22 (см. рис. 3.10, г), необходимые для создания единичного ускорения 0А = 1 при ул = 0. Для наглядности ускорения изображены так, как будто они являются перемещениями, а двой- [c.210]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...