О деформации опор

Замечания о деформациях опоры Деформации сопровождались незначительным скрипом бревен (У II № та о X л -и 03 О о са > я ь К а и ь> со СП та 3 я >. ж О.Ю >>о со О.Н са и У—. в 9- Я о, у [c.147]

У1 — перемещение этой точки, вызванное деформацией опор О — сила тяжести диска [c.339]

Для решения задачи о деформации балки, лежащей на двух опорах ( 90), мы сначала нашли силы, действующие на балку со стороны опоры (реакции опоры). [c.324]

Общие понятия о деформации изгиба. Устройство опор балок. [c.221]

При /1 = 325 Гц Л 1/Л 2 = —0,93 и при /2 = 665 Гц Л 1/Л 2 = = 0,88. Абсолютные значения коэффициентов Л1 и Л2 пропорциональны амплитудам, колебаний. Определим перемещения над опорами В, О я о" и решим уравнение упругой линии для расчета затухания. Зададимся единичной амплитудой силы инерции Р1 массы т.1, тогда амплитуда силы инерции массы т. будет 1,04 (при частоте 335 Гц). Для упрощения расчета, который в целях демонстрации метода проводим вручную, полагаем амплитуды сил инерции одинаковыми и единичными (Р .о = 2,0)-В этом случае перемещения над опорами и в точке I будут = = 14,63-10" см уо = 2,02-10" см г/в = 1,42-10" см Ув = 0,80-10" см. Для определения затухания в материале данной статически неопределимой системе целесообразно из полного выражения коэффициента влияния выделить лишь ту его часть б у, которая зависит от собственных деформаций балки и не зависит от деформации опор. Затем можно воспользоваться соотношением [c.67]

Автоматическая подналадка резца также может быть выполнена за счет упругих деформаций державки, вызванных увеличением сил резания у изношенного резца [39 ]. Схема такой державки резца показана на рис. 210, б. Резец 1 закреплен в державке 2 таким образом, что может повернуться вокруг оси О цилиндрической опоры. Если через вершину резца провести перпендикуляр к оси враш.ения обрабатываемой детали, то он составит угол 3 с линией, соединяющей вершину резца с точкой О. Очевидно, что так как р >> О, то при повороте резца его вершина приблизится [c.345]

В данном случае динамические напряжения не могут быть определены через коэффициент динамичности Ад по приведенной выше методике. Поэтому, решая задачу, будем исходить из того, что вся кинетическая энергия Т, запасенная падающим стержнем до достижения им опор, полностью перейдет в энергию деформации U стержня при его ударе (потерями энергии на смятие в местах контакта стержня с опорами и на трение о среду пренебрегаем), т, е. [c.647]

Следует, однако, обратить внимание на то, что перемещения включают в себя не только то, что свойственно деформируемому телу, но и то, чем обладает также и жесткое тело. Представим себе, что, воспользовавшись податливостью опор, мы сообщили всему телу дополнительное перемещение вдоль оси х. Перемещения изменятся, но дополнительной деформации не возникнет. Тело можно повернуть в пространстве как жесткое целое. Перемещения изменятся, а деформации останутся прежними. Таким образом, функции и, V, W дают нам полную информацию о положении точек тела в пространстве, но пока не дают нам в чистом виде указаний о том, деформируется тело или нет. Попробуем поэтому извлечь из перемещений и, v, ш деформацию в ее чистом виде. Ограничимся малыми перемещениями, чтобы не вникать в нелинейные соотношения, неизбежно усложняющие выкладки. [c.34]

Заданная система является один раз статически неопределимой. При раскрытии статической неопределимости стойку рассматриваем как жесткую шарнирную опору (рис. 10-13, а) —такая расчетная схема следует из сделанного в условии задачи указания о том, что деформацией (обжатием) стойки следует пренебречь. [c.258]

Таким образом, мы убедились, что найденные значения о, Ог/, удовлетворяют уравнениям равновесия и совместности деформаций. Кроме того, о и Гху удовлетворяют граничным условиям по верхней и нижней кромкам в каждой точке, а что касается удовлетворения граничным условиям по боковым кромкам, то и о удовлетворяют этим условиям в интегральном смысле. Реакция опор на боковых кромках для точного удовлетворения граничным, условиям должна быть распределена по параболе. Нормальные напряжения на боковых кромках не равны нулю, но их равнодействующая и момент равны нулю. [c.80]

Следовательно, экватор является границей, переход которой связан со скачкообразным изменением напряжений о и О/. Скачок От вызван реакцией опоры. Скачок о< — следствие скачка о . В действительности стенка оболочки растяжима и скачок напряжения О/ сопровождается скачком деформации е , невозможным без нарушения непрерывности оболочки. Поэтому крепление оболочки к опоре должно делаться с помощью пояса, распределяющего реакцию по всей его ширине, а не только по линии экватора. Если расположить опору выше или ниже экватора, то соответственно сместится и положение точки скачка напряжений. [c.209]

Если допустить, кроме того, что оседание опор не связано ни е какой деформацией стоящего над ними тела, то и точек опоры, лежащие в плоскости = О в случае абсолютно твердой опорной плоскости, будут находиться в одной и той же плоскости и в рассматриваемом нами случае. Эта плоскость будет очень близка к плоскости г = О (находясь несколько ниже ее), если предположить, что вертикальные перемещения отдельных точек опоры Zi = очень малы. [c.145]

Физический смысл нечувствительности ротора, проявляющийся на некоторых скоростях для грузов, расположенных слишком близко к опорам, состоит в следующем. Два симметричных или кососимметричных груза дают составляющие не только первого или второго порядка, но и следующих более высоких порядков. Поэтому ротор, уравновешенный по первой или второй формам с помощью соответствующих пар грузов, на некоторой скорости начинает изгибаться по формам более высокого порядка. Если грузы расположены близко к опорам, то для перехода от первой формы изгиба к третьей или от второй к четвертой упругая линия ротора должна пройти через ось вращения. В процессе деформации ротора в этом случае неизбежно появление таких скоростей, [c.237]

Ведущая коническая шестерня главной передачи монтируется либо консольно (фиг. 81, а), либо в опорах, расположенных по обе стороны шестерни (фиг. 81, о). Последняя схема обеспечивает наибольшую жёсткость конструкции, но усложняет обработку картера, вследствие чего она применяется лишь в тех случаях, когда через главную передачу передаётся большой крутящий момент, вызывающий значительные деформации. Поэтому эта схема получила распространение почти на всех современных грузовых автомобилях, тогда как на большинстве легковых автомобилей [c.84]

Рассмотрим задачу о взаимной синхронизации некоторого числа k маятниковых часов, висящих на упруго опертой жесткой платформе, которая может совершать плоско-параллельное движение перпендикулярно осям маятников (рис. 4). Пусть хОу — система неподвижных прямоугольных осей координат, с которой в положении статического равновесия системы совпадают оси uOiV, жестко связанные с платформой. Начало подвижных координат Oj будем считать выбранным в так называемом центре тяжести вспомогательного тела, т. е. платформы, к которой присоединены массы всех маятников, сосредоточенные на их осях О . Считаем ось Ох наклоненной к горизонту под некоторым углом Хо система упругих оиор, связывающая платформу с неподвижным основанием, предполагается симметричной по отношению к осям хОу в том смысле, что выражение для потенциальной энергии деформации опор, отсчитываемой из положения статического равновесия, имеет вид [c.229]

Следовательно, вопрос о деформации балки, лежащей на трех опорах, не может быть решен без учета деформаций балки и опор. В самом деле, мы имеем два условия равновесия балки равенство нулю всех сил и равенство пулю моментов всех сил, а неизвестных реакций, входящих в эти условия, три. Из двух уравнений нельзя определить значения трех неизвестных. Поэтол1у в таких задачах, которые Механики называют задачами со статически неопределимыми реакциями, нельзя иайш реакции опор до решения вопроса о деформации балки или вообще до решения вопроса о деформации тела н его опор, а нужно решать более сложную задачу. Рассмотрим два интересных иримера. [c.325]

Примерно таким же путем могут решаться и более сложные задачи. Напомним ход решения сначала заменяют все неизвестные реакции опор какимн-то силами и решают задачу о деформации балки при действии этих пока неизвестных сил. Затем определяют деформацию опор под действием тех же сил Приравнивая величины деформаций опор и балки в том и другом случае, получают систему уравнений для определения неизвестных реакций. Найдя величину реакций, определяют, как обычно, деформации тела. [c.327]

Итак, может быть два случая первый, простой, когда упругие деформации тела не зависят от жесткости опор и все силы, действующие па систему и деформирующие ее, однозначно определены заданными внешними силами и геометрией второй, более сложный, когда упругие деформации системы зависят от жесткости опор, как бы ни были малы деформации опор. Здесь деформации опор играют принципиальную роль и определяют величину реакции опор, а вместе с тем и упругие деформации всей сис1емы. Во втором случае круг физических условий, определяющих упругие деформации, расширяется. Поэгому нужно быть очень осторожным при распространении известных закономерностей на более широкий класс явлений, хотя внешне и совершенно аналогичных. С первого взгляда задача о грузе, висящем на двух нитях, очень похожа на задачу о гру.зе, висящем на трех нитях. Однако в первой задаче усилие в нитях не зависит от материала, а во второй — это усилие существенно зависит от материала и сечения нити. [c.329]

Посадка упругого кольца по центрирующим выступам производится с натягом. Это необходимо для того, чтобы все упругие участки кольца участвовали в работе. Величина радиального натяга должна быть равна 0,5Л = О.БКтах. т. е. половине макси-мально-допустимого прогиба, определяемого по формуле (7.74). Соответственно величина диаметрального натяга должна быть равна Л = Ушах- Тогда максимальная радиальная упругая деформация опоры, определяемая предельным напряжением упругого кольца, составит величину, равную (0,5й — у т). [c.372]

Решение. Основная деформация происходит вблизи краев, отгибающихся в сторону (штриховая линия на рис. 12). При этом смещение uq мало по сравнению с радиальным смещением Ur s . Поскольку быстро убывает по мере удаления от линии опоры, то возникающую деформацию можно рассматривать как деформацию плоской длинной (длины 2nR sin о ) пластинки. Эта деформация складывается из изгиба и растяжения пластинки. Относительное удлинёние пластинки в каждой ее точке равно // (/ —радиус оболочки), н потому энергия растяжения (на единицу объема) есть Вводя в каче- [c.85]

Радиальные реакции подшипников, а следовательно, и условные опоры полагают расположенными следуюгцим образом (рис. 12.4) а — у подшипников скольжения на расстоянии 0,3...0,4 его длины от внутреннего торца, так как вследствие деформаций валов и осей давление по длине подшипника распределено неравномерно б — у радиальных подшипников качения в середине их ширины в, г—у радиально-упорных подшипников качения в точках О пересечения с осью вала норма ш к площадке контакта в ее середине (размер а, определяющий расстоя1гае точки О от клейменого торца подшипника, вычисляется по формулам в зависимости от размеров подшипника). [c.215]

За лишнюю неизвестную примем опорную реакцию Кв, поэтому основную систему получаем отбрасыванием опоры В. Для того, чтобы основная система была эквивалентна за.танной, должно выполняться услоЕ ие Ув = О (уравнение деформации). [c.62]

Указание. По условиям симметрии деформации рассматриваем изгиб половины пружины. Сечение О перемещаетея вертикально вниз без поворота. Длина упругой линии увеличивается за счет свободного проскальзывания на опорах 1. Опорная реакция поворачивается, оставаясь нормальной к упругой линии. Обычное решение не учитывает двух последних обстоятельств. [c.148]

Величина радиальной реакции подшипниковой опоры не зависит от углового (в плоскости опоры) направления радиальной деформации. Учитывая это, каждую /-ю подшипниковую опору при нагружении ее в плоскости уог можно представить схематически в виде упругого соединения с двумя главными направлениями жесткости по осям оу и 0Z. Главные направленияЗ характеризуются тем, что перемещение точки опоры в одном из них вызывает реакцию только противоположного направления. [c.33]

Н-образног,о кольца, ножки которого имеют разрезы по образующей, однако эти разрезы доходят только до центральной (сплошной) части кольца. Число разрезов равно, например, 12. Предварительное сжатие этого кольца обеспечивается двумя обжимными кольцами 2 и 3, которые могут выполнять и роль ограничителей деформации при возникновении больших деформаций у Н-образ-ного пружинного кольца. Из рисунка видно, что упругая опора имеет нелинейную характеристику типа предварительный натяг — упругость — ограничитель, что и обеспечивает ее эффективную работу при устранении критических режимов. [c.146]

Качение прямолинейной растяжимой нити. Здесь на нити существуют иенодвижные и подвин<ные относительно опоры участки. На подвижных участках (I) нить получает деформацию уд.линения > О (рис. 2.11, б этот случай представляет собой идеализированную модель движения дождевого червя, рис. 2.10) либо сокращения [c.41]

Обозначим через продольную деформацию в произвольном сечении х области контакта С тола с опорой. При X О Ёд. = бшах1 при л > с/2, т. е. вне области [c.58]

Требования к балансировке жестких и гибких роторов из-за их динамических особенностей должны различаться. Однако единого мнения о границах жесткости для выбора метода уравновешивания нет. Д. П. Ден-Гартог [1], например, считает, что учитывать деформацию ротора при балансировке следует для машин, у которых рабочие скорости со превышают половину первой критической dj, рассчитанной для ротора на жестких опорах. В. А. Зенкевич принимает это для o/ oi = = 0,6 [2], а Л. И. Кудряшев [3] предлагает 0,2 с делением роторов на тихоходные и быстроходные. Считается необходимым проведение балансировки роторов на повышенных и рабочих скоростях. На практике используются в основном методы, пригодные лишь для жестких роторов, теория балансировки которых правомерна при числе оборотов, ие превышающем 0,3 -f- 0,5 (Й1кр, с размеш ением плоскостей коррекции у опор. [c.54]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...