Коэффициенты влияния демпфирования перемещений

Графики положения оси балки при колебаниях с частотой/= 90 Гц (коэффициент конструкционного демпфирования G = 0.1) приведены на рис. 12.9. На этом рисунке видно, что введение в конструкцию демпфирования нарушает пропорциональность перемещений точек конструкции во время колебаний. Чтобы проиллюстрировать влияние демпфирования на форму колебаний конструкции, выполним частотный анализ для значений конструкционного демпфирования G = 0.01 и G = 0.5. Графики положения оси балки, полученные при этих вариантах демпфирования, приведены на рис. 12.10 и 12.11. На этих рисунках видно, что, когда демпфирование близко к нулю (G = 0.01), все точки конструкции колеблются в одной фазе. Об этом говорит то, что сохраняется пропорциональность перемещений [c.449]

В гл. 3 вводится матричная форма представления уравнений движения как в усилиях (с учетом коэффициентов жесткости), так и в перемещениях (с учетом коэффициентов влияния податливости). Приводимые обсуждения служат как бы мостом для перехода к системам со многими степенями свободы, рассматриваемым в следующей главе. Кроме того, исчерпывающе обсужден вопрос взаимодействия инерционных сил и сил тяжести с учетом упругих сил и влияния вязкого демпфирования. [c.12]

Амплитуды вызванных потоком колебаний цилиндрических сооружений в свою очередь зависят от массы и жесткости сооружения, а также от его демпфирующих свойств. На рис. 6.7 [6.39] показано влияние демпфирования на поперечные колебания круговой цилиндрической консольной вытяжной трубы высотой L, обтекаемой потоком, характеризуемым плавным течением со скоростью U. Из него видно, что среднее квадратическое значение приведенного перемещения tj снижается более чем в 10 раз при увеличении относительного демпфирования с 0,002 до 0,009. Это снижение происходит не только из-за уменьшения величины передаточной функции системы, но также и вследствие снижения коэффициента корреляции по длине цилиндра (см. рис. 6.6). В этом случае происходит изменение амплитуды колебаний вытяжной трубы по высоте. [c.166]

Продемонстрировать влияние как температуры, так и частоты колебаний, был выбран метод, основанный на исследовании колебаний балки. Кроме того, так как материал часто используется в конструкциях слоистого типа, необходимо воспроизвести условия, соответствующие сдвигающей нагрузке. Поэтому были выбраны трехслойные балки. Зависимости динамических перемещений от частоты колебаний для типичной трехслойной балки с демпфированием показаны на рис, 3.20 для различных значений температур, диапазон которых охватывает как область стекловидных материалов, так и область резиноподобных материалов. На рис. 3.21 и 3.22 показаны зависимости частоты и коэффициента потерь материала для каждой формы колебаний от температуры. Каждая точка, либо являющаяся непосредственным результатом эксперимента, либо принадлежащая некоторой сглаживающей данные экспериментов кривой, может быть использована для определения характеристик материала. Однако пользоваться сглаживающими кривыми рекомендуется в том случае, когда разброс экспериментальных данных невелик. При выполнении таких подсчетов предполагается, что геометрические характеристики балки и частоты ее колебаний без [c.133]

Удвоение массы пятнадцати демпферов дало демпфирование, которое было несколько большим, чем в случае пяти демпферов. Влияние изменения коэффициента потерь демпфера ц на динамические перемещения плоской конструкции показано на рис. 5.21. Оказалось, что в рассматриваемом диапазоне изменения коэффициента потерь увеличение т] приводит к увеличению демпфирования по формам колебаний. [c.232]

Таким образом, система управления с обратной связью по моменту на втулке уменьшает прямую реакцию несущего винта на отклонение управления, движения вала и порывы ветра. Парирование влияния порывов ветра и в общем уменьшение устой-чивости по скорости желательны. При полете вперед также уменьшается неустойчивость несущего винта по углу атаки, что существенно улучшает продольную управляемость вертолета. Реакция на непосредственное изменение циклического шага уменьшена, но винтом можно управлять, прикладывая моменты к гироскопу. Обратная связь по моменту на втулке уменьшает демпфирование угловых перемещений несущего винта, но она также уменьшает реакцию на угловую скорость поворота вала, которая связывает продольное и поперечное движения. При наличии демпфирования во вращающейся системе координат гироскоп создает обратную связь по угловым скоростям тангажа и крена, заменяющую демпфирование несущего винта. Характеристики винта с обратной связью по моменту на втулке подобны характеристикам бесшарнирного винта. Обратная связь уменьшает реакцию винта на внешние возмущения и сами силы на несущем винте, обусловленные движением вертолета (а также устойчивость по скорости и неустойчивость по углу атаки), но обеспечивает демпфирование угловых перемещений, заменяющее демпфирование от несущего винта. Если обратная связь по моментам реализуется на бесшарнирном винте, то основным дополнительным соображением является выбор угла опережения управления в контуре обратной связи. Угол должен быть таким, чтобы продольное и поперечное движения вертолета и реакция на отклонение управления не были связанными. При большом коэффициенте усиления, желательном для улучшения характеристик системы, может оказаться недостаточным учет только низкочастотных (т. е. статических) реакций винта и гироскопа. Более того, при высоком коэффициенте усиления [c.781]

Варианты расчета, которые могут производиться на ЭВМ, делятся на три группы. К первой группе относятся варианты, предназначенные для исследования возможностей упрощения расчетной схемы и понижения порядка системы уравнений. В токарном станке, например, такими вариантами является расчет без учета привода, без учета системы суппорта или с некоторыми упрощениями этой системы (исключение относительного перемещения верхнего суппорта и поперечного в направлении оси у) и т. д. Ко второй группе расчетов относятся варианты, связанные, с выявлением возможности упрощения коэффициентов уравнений или уменьшением их числа. Здесь, например, возможны варианты с исключением демпфирования из элементов, имеющих частоты собственных колебаний, лежащие вне диапазона частот, который исследуется, исключение некоторых неконсервативных членов и т. д. После проведения всех этих расчетов и окончательного упрощения расчетной схемы и отладки программы становится возможен расчет третьей группы вариантов. К ним относятся исследования влияния конструктивных и технологических факторов на устойчивость и колебания при резании. Проведение расчетов этих вариантов и является основной целью всего расчета. Расчет имеет большие возможности, так как позволяет оценить множество.вариантов исполнения станка еще до начала разработки рабочих чертежей. Переход от одного варианта к другому связан с изменением нескольких коэффициентов в уравнениях движения станка. В связи с этим разработанная система диффе-184 [c.184]

С целью приближения условий испьпаний к реальным и учета взаимного влияния импедансов заданным режимом испытания управляют не по ускорению (скорости, перемещению), а по ускорению и силе. В качестве примера рассмотрим модель испьпания изделия, представляющего собой двухмассовую систему (рис. 2.3.23. Здесь М - масса подвижкой части возбудителя М2 - масса изделия к - жесткость соединения масс р - коэффициент демпфирования). [c.176]

Вязкость среды, как известно из гидромеханики, непосредственно влияет на гидродинамическую устойчивость потоков, при нарушении которой происходит смена ламинарных течений турбулентными. При этом изменяются коэффициенты гидравлических сопротивлений и соответственно изменяются потери механической энергии в гидро- или в пневмосистеме. От вязкости рабочей среды зависят также силы трения, возникающие при относительных перемещениях деталей, зазоры между которыми заполнены жидкостью или газом. Действие этих сил также сопровождается потерями механической энергии. Таким образом, вязкость рабочей среды играет важную роль в диссипации механической энергии и вследствие этого может оказывать существенное влияние на демпфирование гидро- или пневмосистем. [c.176]

Пользуясь этим эквивалентным коэффициентом демпфирования, можно вычислить углы закручивания в состоянии резонанса (vo) = Q) по формулам (6.19) или (6.20). Однако прежде всего необходимо исследовать частоту собственных колебаний Q и форму колебаний, учитывая момент инерции цилиндра и пластинок демпфера, которьп оказывает влияние, так как демпфер укрепляется в месте, где происходят большие перемещения. [c.319]

Можно видеть, что наличие малого по величине демпфирования в данной системе оказывает больщое влияние на динамические перемещения, соответствующие второй форме колебаний. Если бы в этой системе демпфирование отсутствовало, коэффициент усиления был бы равен Ра = 1/0,004823 = 207,3, а фазовый угол 0а = 0. [c.309]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...