Коэффициент по перемещениям

В результате с помощью (9.18) и (9.20) находим искомые выражения для потенциалов отраженных волн. Отметим, что при отыскании решения задачи об отражении плоской продольной волны от свободной границы полупространства предполагалось, что отраженные волны описываются той же функцией f Q), что и падающая волна. Эта функция описывает профиль падающей волны. Как следует из решения (9.20), существуют отраженные волны того же профиля. Если поместить наблюдателя (прибор) в некоторой точке (х,у) полуплоскости, через которую пройдут в соответствующие моменты времени tip, hp, 28 падающая продольная и отраженные продольная и поперечная волны соответственно, то наблюдатель сможет зарегистрировать изменение возмущения (перемещения, деформации или напряжения) во времени в каждой из этих волн по закону /( ) для отраженных волн проявится влияние амплитуд А я В, которые входят в масштабный коэффициент по оси ординат на [c.435]

Другой способ улучшения точности расчета Ki по перемещениям [337] предполагает, что контур трещины в некоторой окрестности вершины может быть описан уравнением эллипса. Тогда коэффициент интенсивности можно рассчитать по перемещениям Uj, узлов на поверхности трещины [c.90]

Следовательно, коэффициент есть перемещение по направлению i-ro силового фактора под действием единичного фактора, заменяющего к-й фактор. Например, коэффициент бз1 уравнения (6.2) представляет собой взаимное горизонтальное смещение точек В и С, которое возникло бы [c.227]

Коэффициент динамичности. Коэффициентом динамичности в общем случае называют отношение какой-либо величины, характеризующей динамику системы, к значению этой величины в статике. Например, коэффициентом динамичности по перемещениям называют отношение амплитуды вынужденных колебаний к максимальному перемещению, вызываемому статическим действием силы. В рассматриваемом примере максимальное перемещение при статическом действии силы (у = ф = 0), определяемое из (14.8) = Следовательно, отношение амплитуды А, опре- [c.115]

При силовом замыкании угол давления кулачка на толкатель учитывают только на фазе подъема, так как при опускании толкатель движется под действием замыкающей силы. Для определения начального радиуса Яо в кулачковом механизме с центральным толкателем дифференцируем перемещение толкателя д по углу поворота кулачка ф и строим график зависимости аналога скорости толкателя 5 =с15/с1ф от перемещения 5 (рис. 120, а). Оси этого графика располагаем в соответствии с повернутым планом скоростей (см. рис. 119), т. е. ось 5 направляем вверх, значения при вращении кулачка против хода часовой стрелки откладываем влево на фазе подъема. Масштабные коэффициенты по обоим осям графика должны быть равны масштабному коэффициенту длин Ц . [c.219]

Схема последовательного закрепления сечений вала для получения коэффициентов с,/, j+n применительно к валу с обоими опертыми концами показана на фиг. 3. 37, а, б. Из характера вводимых закреплений можно видеть, что указанные коэффициенты не равны нулю при перемещении точки, расположенной по соседству с точкой, для которой определяется коэффициент при перемещениях дальних точек коэффициенты обращаются в нуль. Поэтому для коэффициентов Сц и hij индексы г и / могут отличаться не более, как на единицу, а для коэффициентов gi разность индексов не больше, чем /г + 1. Таким образом, матрица коэффициентов упругого вала, соответствующих реакциям от перемещений и поворотов отдельных сечений, будет [c.155]

Отливается диск с жестким вкладышем в центре. В процесса отливки на внутреннем контуре каучукового кольца радиуса а создается радиальное смещение аа, где а — коэффициент усадки. Это смещение можно узнать измерением внутреннего диаметра кольца после удаления внутреннего вкладыша. Из решения Лям для толстостенной трубы по перемещению можно определить деформацию на внутреннем контуре, а оптическую постоянную полосы по деформациям находят по уравнению (3.41). [c.142]

Проделаем анализ коэффициентов п и г . Для этого вводим понятие жесткости гидропередачи но скорости и жесткости по перемещению Т а [1]. [c.113]

Расчет показывает, что при малых коэффициентах потерь управление по перемещению обеспечивает большее устойчивое гашение, чем управление по силе. [c.62]

На рис. 3 показана зависимость допустимых значений (/Сл о)доп, [/ /o /(1 —/ /o)]доп от безразмерной переменной = ( qTx, когда коэффициент потерь Я = о, 1 (кривая/) и Я=0,5 (кривая 3). Здесь же приведены аналогичные графики (кривые 2 и 4) для системы с управлением по силе (Кх = 0)-Можно видеть, что управление по перемещению обеспечивает при малом затухании большее устойчивое гашение, чем управление по силе. [c.63]

На рис. 4 показана зависимость допустимых значений коэффициента потерь Я при Кхо = —0,9, / /o = о (кривая /) и Кхо = 0, / /o = —9 (кривая 2). Можно определить, насколько уменьшается диапазон запрещенных значений г при переходе от управления по силе /а + / к управлению по перемещению X. [c.63]

Вводя отрицательную обратную связь по первой производной с коэффициентом Sj и по перемещению с коэффициентом С, получим [c.64]

Коэффициенты для перемещений вычислим по формулам (19). Подставляя в эти формулы вместо букв их числовые значения, получим [c.330]

При перемещении заслонки на меньшие величины h перепад давлений в диагонали мостика и перемещение золотника также будут меньше. Таким образом, с помощью пружины достигается слежение золотника за движением заслонки с некоторым коэффициентом усиления по перемещению и с некоторым запаздыванием. Изменение направления движения золотника достигается изменением направления движения заслонки. [c.399]

При анализе работы вихретокового МЭП приходится вводить ряд коэффициентов, определяемых параметрами катушки и поглотителя энергии. Их теоретический расчет дает малую точность, поэтому используют экспериментально полученные характеристики при различных сочетаниях параметров. Реальной является чувствительность по перемещению 10 мВ/мкм. Вихретоковые преобразователи применяют при измерении относительных перемещений. [c.206]

Зная коэффициенты j,. перемещения и определим по формуле [c.97]

Определив из (1.48) коэффициенты Фурье перемещений, а через них значения краевых усилий и моментов в оболочках, можно найти все компоненты напряженно-деформированного состояния в любом сечении по меридиану оболочек [10]. [c.20]

Кз — коэффициент неравномерности перемещения по заводским перевозкам [c.89]

Коэффициент есть перемещение точки приложения силы X, по ее направлению, вызванное силой, равной отвлеченной единице,—единичное пере- [c.326]

При ковке заготовка К лежит на наковальне В, укрепленной на массивном стальном шаботе С, покоящемся, в свою очередь, на фундаменте. При ударе бойка о заготовку происходит не только деформация поковки, но и сотрясение всего поддерживающего ее устройства, т. е. часть кинетической энергии расходуется еще на работу по перемещению всех этих частей молота. Очевидно, использование энергии бабы будет выше, б Сли перемещение будет меньше. Отсюда следует, что поддерживающие части должны быть возмол<но более тяжелыми. В подробных курсах механики доказывается, что коэффициент полезного действия молота выражается формулой [c.185]

Детали, перемещаемые по направляющим (суппорты, ползуны, столы и т. п.), рассматриваются как балки или плиты на упругом основании (или упругих опорах), которым являются поверхностные слои направляющих. При расчетах этих деталей делается допущение о линейной зависимости между давлениями и сжатиями поверхностных слоев, причем коэффициенты пропорциональности, называемые коэффициентами контактной податливости, определяются путем обработки экспериментальных данных по перемещениям в сопряжениях станочных деталей. [c.252]

Для диаграммы перемещений может быть принят другой масштабный коэффициент ки Масштабный коэффициент по оси абсцисс [c.172]

Если же частота собственных колебаний гораздо ниже частот ты возмущающей силы, т. е. Пт (при относительно высокой частоте возмущающей силы, мягкой пружине), тогда происходит сдвиг фаз силы и колебаний примерно на 180°, перемещение массы отстает от силы на половину периода колебания, возмущающая сила и давление на основание направлены в противоположные стороны. С наибольшей силой, направленной вправо, совпадает по времени максимальное динамическое перемещение в левую сторону пружина растягивается (влево). Это изменение знака получается, впрочем, автоматически при определении динамического коэффициента по уравнению (342). [c.203]

Для скребковых конвейеров коэффициент сопротивления перемещению груза по желобу, обусловливаемый трением груза о дно и стенки желоба, принимают с % 1,1/ (здесь / — коэффициент трения груза по желобу). При транспортировании крупного угля г = 0,7... 1,0 при транспортировании угольной мелочи и пыли с = 0,6...0,7. Коэффициент сопротивления движению цепи со скребками и ходовыми катками на подшипниках скольжения г = 0,1...0,13 в зависимости от условий работы. Для цепей без катков (перемещение скольжением) f = 0,25...0,4. [c.283]

Коэффициент сопротивления перемещению вагонетки по канату (или рельсу) определяют по формуле [c.463]

Коэффициенты при неизвестных (5jy называют единичными коэффициентами, причем коэффициенты, находящиеся на главной диагонали 5ц. называют главными, остальные - побочными. Физический смысл единичных коэффициентов - обобщенное перемещение основной системы по направлению действия единичной обобщенной силы Х,, вызванное единичной обобщенной силой Xj. Главные единичные коэффициенты могут быть только положительными, побочные - как положительными, так и отрицательными. Свободные члены кано- [c.8]

Коэффициент динамичности по перемещениям Кдин в зарезонансной области (соД>1) равен 1 при со/А, = / 2 и при мД оо [c.116]

Испытания показали, что заданные в наснорте сварочные скорости г аст1=10, 16, 20 мм/с меньше средних значений полученных по осциллограммам. Паспортное значение транспортной скорости у ае =75 мм/с значительно превышает В отдельных случаях (L=500 м) максимальные значения скорости Ущах превышают паспортные данные. Средние скорости (с учетом колебаний в конце перемещения стола при прямом и обратном ходах) существенно не отличаются и повышаются с увеличением длины хода. Движение стола происходит неравномерно, частота колебаний скорости стола при атом около 14 Гц. Коэффициенты неравномерности перемещения ,=2(У ,—F iJ/(F, ,,-r F , ) при прямом и обратном ходах отличаются, что связано с различием величины и характера изменения сил трения в направляющих. [c.83]

Из уравнения (19) следует, что колебательная система (1), охва-ченная идеальной обратной связью по перемещению и двум производным, превращается в новую колебательную систему, отличающуюся от исходной коэффициентами А, В, С вместо Л, S и С). [c.63]

Влияние колебаний фундамента балансировочной машины (внешней среды) на относительное перемещение масс и + + Шр может быть определено по тем же системам дифференциальных уравнений (38) с соответствук>щей заменой возмущающих факторов и коэффициентов по выражениям (54), (55) и (56) [c.461]

Для данно11 системы можно вычислить шесть значений коэффициента динамичности, который вычисляется как отношение максимального динамического отклика к статическому по перемещению и по напряжению для трех вариантов ана. И1за (мода.пьный анализ по первой и по трем формам и прямой анализ). В результате получим следующие пары [c.446]

Show 142 Tile 143,438 Window 143 Контакт 402, 411 Коэффициент чувствительности 474, 482 демпфирования 42, 456 динамичности по перемещениям 446 по напряжениям 446 вязкого демпфирования 443 критический 302 эквивалентное значение 302 эквивалентный 301 критического демпфирования 102,442 критической нагрузки 429 конструкционного демпфирования 212, 301,445, 459 [c.536]

Суммируя матрицы, приведенные в табл. 2.9, 2.10, 2.11, 2.12 или в табл. 2.9, 2.10, 2.13, 2.14, получим суммарную матрицу жесткости для стержня на упругом основании. Порядок сходимости полученного элемента по перемещениям равен h, а по напряжениям— h . Полученные здесь матрицы жесткости можно использовать для расчёта конструкций на винклеровом основании., В этом случае С является коэффициентом Винклера, а Сг = 0. [c.56]

Таким образом, программа предусматривает расчет конструкций из элементов коротких цилиндрических, сферических, конических, эллиптических оболочек постоянной толщины, цилиндрических оболочек линейно-переменной толщины, нолубесконечных оболочек, круглых и кольцевых пластин и различных кольцевых деталей (табл. 2) при различных (с учетом разработанной классификации) видах и упругих характеристиках разрывных сопряжений (сы. табл. 1), при краевых условиях в усилиях, смещениях, смешанных, а также при краевых условиях в виде сопряжения оболочек с упругими элементами заданной жесткости. Типы нагружения — силовые нагрузки в виде усилий затяга шпилек фланцевых соединений, затяга винтов узлов уплотнения, равномерного, линейно-переменного давления, распределенных по параллельному кругу изгибающих моментов и перерезывающих усилий, осевых усилий, центробежных сил температурные нагрузки в виде краевых температурных коэффициентов влияния — перемещений для элементов, рассматриваемых как свободные (при температуре, постоянной по толщине и изменяющейся вдоль меридиана) либо усилий для элементов, рассматриваемых как часть бесконечных оболочек (при переменной по толщине температуре). [c.85]

Пуск и автоматическое регулирование режима работы индивидуальной гидропоршневой насосной установки производится следующим образом. При пуске прежде всего проверяется отсутствие давления воздуха в камере А и, следовательно, в головке исполнительного механизма. Это указывает на то, что линия для стравливания рабочей жидкости открыта и силовой насос можно пускать без нагрузки. После пуска силового насоса открывается доступ сжатого воздуха в камеру А и головку исполнительного механизма. Давление в этих полостях постепенно увеличивается вследствие ручного перемещения указателя 6 задатчика 4 до определенного положения, которое контролируется также по перемещению стрелки 5 расходомера. Положение стрелки на дисковой диаграмме соответствует определенному расходу рабочей жидкости или определенному числу ходов погружного агрегата. По указанным вышесоображениям (непостоянство значения коэффициента расхода) расходомер должен подвергаться предварительной тарировке. [c.176]

Транспортные средства с АСО являются новым прогрессивным видом внутрицехового транспорта. В настоящее время их успепшо применяют в сборо шых цехах для облегчения межоперационной передачи изделий на линиях сборки в агрегатно-сборочных цехах для повышения точности стьпсовки тяжельк и крупногабаритных элементов изделий в складских помещениях для перемещения и складирования грузов на химических заводах для технологических целей и др. Причем для внутрицехового транспорта особенно успешно применяют устройства на АСО с гибким основанием. По сравнению с устройствами внутрицехового транспорта других видов они имеют ряд преимуществ более универсальную маневренность, относительную простоту конструкции, большую грузоподъемность при меньших размерах, значительно меньший коэффициент сопротивления перемещению (0,003 — 0,005), [c.3]

Тяговый расчет скребкового конвейера производится обычным порядком (см. главу I, 3 и 4) по отдельным участкам, причем вопротивление движению на прямолинейном участке груженой ветви определяется по формуле (24) и на порожней ветви — по формуле (22). Коэффициент сопротивления перемещению груза по желобу Си обусловливаемый трением груза о дно и стенки желоба, приближенно может приниматься для крупного угля С1 = 0,6-ь1,0 и для угольной пыли i = 0,6-i-0,7 коэффициент сопротивления движению цепи со скребками с для цепей с ходовыми катками на подшипниках скольжения принимается с=0,Ю 0,13, а для цепей без катков, движущихся скольжением, с=0,25 н-0,4. [c.188]

Полученная формула позволяет воапользоваться для определения коэффициента конвективного теплообмена в потоке газов опытными данным И по коэффициентам сопротивления перемещению газов в каналах. [c.205]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...