Пограничный слой на плоской к турбулентности

Л. Е. К а л и X м а н. Турбулентный пограничный слой на плоской пластине, обтекаемой газом, Оборонгиз, 1954. [c.406]

Метод расчета турбулентного пограничного слоя на плоской каталитической пластине при наличии неравновесной диссоциации во всем слое предложен Ю. В. Лапиным (1967). Хорошая сходимость этого метода обусловливалась тем обстоятельством, что учет влияния неравновесности процесса диссоциации на трение и теплообмен сводился к нахождению небольших поправок к распределению тех же величин в равновесном или замороженном потоке. [c.544]

ИНОГО вида и некоторых простейших гипотез подобия (являю-ш,ихся, в частности, обязательной частью всех полуэмпирических теорий турбулентных струй и следов за обтекаемыми телами). Однако гипотезы подобия, опирающиеся на конкретные физические представления о механизме турбулентности, не были единственной основой этих теорий и всегда дополнялись (иногда даже и без настоящей надобности) предположениями более специального характера. Так, например, одним из важнейших выводов полуэмпирических теорий явилось установление универсального (т. е. справедливого при всех не слишком малых числах Рейнольдса) логарифмического закона для профиля осредненной скорости в трубах, каналах и пограничных слоях на плоской пластинке. В настоящее время известно, что этот закон можно вывести из одной только естественной гипотезы подобия, касающейся распределений вероятностей гидродинамических полей турбулентности в полупространстве, или из соображений размерности, опирающихся на простейшие предпо-ложения о физических величинах, определяющих в этом случае турбулентный режим. Тем не менее, в полуэмпирических теориях и этот результат всегда обосновывался с помощью некоторых специальных гипотез, причем, к сожалению подобные его выводы до сих пор остаются господствующими в учебной литературе по гидромеханике. [c.20]

В настоящем исследовании на основе модифицированной двухпараметрической К - е-модели изучается влияние параметров турбулентности набегающего потока на развитие тепловых переходных процессов как в стационарном, так и в нестационарном пограничных слоях на плоской пластине. Для турбулизированного набегающего потока численные решения стационарной задачи сопоставляются с экспериментальными данными и служат начальными условиями для расчета характеристик нестационарного пограничного слоя. Дается анализ совместного влияния параметров гармонических колебаний скорости внешнего невязкого потока и турбулентности набегающего потока на нестационарные характеристики теплопереноса. [c.83]

Перейдем теперь к рассмотрению турбулентного пограничного слоя на длинной плоской пластинке при постоянной скорости и набегающего течения. Осредненное движение в таком пограничном слое будет стационарным и почти плоскопараллельным во многом оно будет близким к течению в трубе, радиус которой равен толщине б пограничного слоя, а скорость на оси — скорости и вне этого слоя. Имеются, однако, по крайней мере две причины, нарушающие аналогию между течениями в трубах и в пограничном слое. Во-первых, ясно, что физические условия на внешней границе пограничного слоя весьма отличны от условий в центре трубы. Во-вторых, характеристики пограничного слоя зависят не только от нормальной к пластине координаты г, но также (хоть и сравнительно слабо) и от продольной координаты. V, отсчитываемой вдоль пластины. Указанные причины приводят к тому, что с теоретической точки зрения течение в пограничном слое оказывается значительно сложнее течений в канале или трубе. [c.273]

Перейдем теперь к рассмотрению турбулентного пограничного слоя на длинной плоской пластинке при постоянной скорости и набегающего потока. Осредненное движение в таком пограничном слое будет стационарным и почти плоскопараллельным во многом оно будет близким к течению в трубе, радиус которой равен толщине 6 пограничного слоя, а скорость на оси — скорости и вне этого слоя. Имеются, однако, по крайней мере две причины, нарушающие аналогию между течениями в трубах [c.263]

На фиг. 2 приведено распределение скорости в турбулентном пограничном слое на шероховатой плоской пластине при А = 0.1 мм в координатах закона дефекта скорости (1.2). В логарифмической зоне слоя опытные точки вне зависимости от выбора точки отсчета у описываются единым законом. Отклонение опытных точек от профиля скорости, обусловленное влиянием шероховатости, наблюдается только в непосредственной близости от обтекаемой поверхности, причем это имеет место при отсчете у как от вершины зерен шероховатости, так и от их основания. В зависимости от выбора точки отсчета изменяется расположение опытных точек по отношению к распределению скорости в пограничном слое на гладкой поверхности. [c.40]

Наибольшие амплитуды колебаний во времени рассматриваемые зависимости К (т, Re ) и е (т, Re ) имеют в начале плоской пластины, где режим течения по принятой модели предполагается ламинарным. Затем вниз по течению флуктуации по времени этих функций быстро затухают. Поэтому влияние этих нестационарных колебаний К и е на области пограничного слоя с переходными и турбулентными режимами определяется соотношением параметров в набегающем потоке. [c.93]

Применим полученные в предыдущем параграфе результаты к турбулентному пограничному слою, образующемуся при обтекании тонкой плоской пластинки, — таком же, какое было рассмотрено в 39 для ламинарного течения. На границе турбулентного слоя скорость жидкости почти равна скорости LJ основного потока. С другой стороны, для определения этой скорости на границе мы можем (с логарифмической точностью) воспользоваться формулой (42,7), подставив в нее вместо у толщину пограничного слоя б ). Сравнив оба выражения, получим [c.252]

В настоящее время разработаны и успешно применяются численные методы-решения многих теплофизических задач расчет температурного состояния-твердых тел, температурных полей в потоках жидкости и газа, в жидких и газовых прослойках, заключенных в неподвижные или вращающиеся полости исследование закономерностей движения теплоносителя с целью выявления механизма процессов теплообмена исследование структуры пограничного слоя, теплообмена и трения на твердой поверхности и т. п. Одним из наиболее успешно развивающихся направлений использования математического эксперимента в теплофизических исследованиях является изучение закономерностей тепломассообмена и трения в потоках жидкости и газа с использованием теории пограничного слоя. Поэтому в качестве примера рассмотрим более подробно основные этапы математического эксперимента по исследованию сопротивления трения и теплоотдачи турбулентного потока к твердой поверхности. Ограничим задачу случаем стационарного течения несжимаемой жидкости с постоянными теплофизическими свойствами около гладкой плоской поверхности (в общем случае проницаемой). [c.66]

Влияние присадок ОДА на структурные характеристики парокапельного потока (на дисперсный состав дискретной фазы и интенсивность турбулентности) вызывает заметные изменения коэффициентов потерь кинетической энергии и коэффициентов расхода сопл. Исследования проводились на плоском суживающемся сопле и показали, что введение присадок ОДА с концентрацией С= (5-4-6) 10 б кг ОДА/кг НгО приводит к следующим результатам 1) способствует интенсификации процесса дробления крупных капель с уменьшением их среднего размера в 2—2,5 раза. При этом, что особенно важно, доля крупных капель существенно уменьшается 2) сглаживает волны на поверхности жидких пленок, что в свою очередь уменьшает напряжение трения на поверхности раздела фаз, а также на стенке и потери на трение в пограничных слоях 3) снижает потери кинетической энергии и коэффи- [c.304]

Теперь следует заменить универсальную координату 11 естественной безразмерной координатой Т]т = //6т, где От — толщина турбулентного пограничного слоя для этого необходимо использовать экспериментальные значения трения на стенке Тс. Используем закон сопротивления Блазиуса для труб =0,3164Ре- 5, который применительно к пограничному слою на плоской поверхности имеет вид (см. 52) [c.372]

Экспериментально установлено, что ламинарный- пограничный слой на плоской пластине при отсутствии градиента давления ( ос = onst) устойчив при числах Re, , меньших приблизительно 8-10 , Если же степень турбулентности внешнего течения очень низка и поверхность пластины достаточно гладкая, то ламинарный пограничный слой может сохраняться даже при числах Re в несколько миллионов. В инженерных расчетах, если не имеется другой информации (а тут пока незаменимы надежные опытные данные, полученные в рабочих условиях), обычно принимают, что переход от ламинарного пограничного слоя к турбулентному происходит в диапазоне Re от 2-10 до 5-10 . Эти данные, как видно, довольно неопределенны. Они относятся к обтеканию гладких поверхностей потоками с достаточно высокой турбулентностью внешнего течения. [c.120]

Ещё более сложные и разнообразные процессы обнаруживаются при переходе от ламинарного течения к турбулентному в пограничных слоях вблизи твёрдых поверхностей. В простейшем случае пограничного слоя на плоской пластине его толщина 5 v.v/ o и локальное число Рейнольдса Re-buo/v растут с расстоянием. y вдоль потока. Линейный анализ устойчивости показывает, что достаточно слабые возмущения, распространяясь вдоль потока, должны неизбежно затухать. Поэтому, как и в случае течения Пуазёйля с докритич. неустойчивостью, на характер перехода влияет уровень возмущений в набегающем потоке, запускающих нелинейные механизмы, а в переходной области также наблюдаются турбулентные пятна, хотя и с несколько отличающимися параметрами. При заданий регулярных нач. двумерных возмущений (капр., с помощью вибрирующей ленты) с ростом Re (т. е. [c.179]

Расчет турбулентного пограничного слоя на плоской стенке дан Груш-витцем . При применении этого расчета к случаю выпуклых стенок следует вводить поправку, предложенную Шмидбауэром" [см. конец пункта е) в 5]. [c.194]

Перейдем теперь- к изучению общих свойств турбулентных течений около стенки, параллельной направлению средней скорости течения. Полученные при этом результаты будут приложимы и к течениям в круглой трубе или плоском канале, и к течениям в пограничном слое на плоской лластинке (в частности, в приземном или приводном слое атмосферы над ровной подстилающей поверхностью при нейтральной термической стратификации). [c.230]

В работе Ю. В. Лапина и Г. П. Сергеева (1964) также рассматривался замороженный турбулентный пограничный слой на плоской пластине. Однако в отличие от работы В. Дорранса в основу исследования была положена модель идеально диссоциирующего газа Дж, Лайтхилла. Молекулы такого газа предполагаются постоянно возбужденными по колебательным степеням свободы на величину, равную половине классического возбуждения колебаний молекул. Такая модель газа при высоких температурах более близка к реальным газам, чем модель, использованная Доррансом. [c.543]

Однако самым примечательным и неожиданным является следующее обстоятельство на продольно обтекаемой плоской пластине указанный эффект отсутствует. Измерения И. Кестина, П. Ф. Медера и Г. Э. Ванга показали, что в области ламинарного пограничного слоя на плоской пластине степень турбулентности не оказывает никакого влияния на местное число Нуссельта. К такому же выводу, пришли А. Эдвардс и Б. Н. ФарберР ]. Эти результаты дают основание предполагать, что турбулентность внепшего течения влияет на местную теплопередачу только при наличии градиента давления. [c.298]

Сильное влияние градиента давления на устойчивость и на нарастание малых возмущений, предсказанное теорией устойчивости, очень хорошо подтверждено экспериментально Г. Б. Шубауэром и Г. К. Скрэмстедом в их работе, упомянутой в 4 главы XVI. На рис. 17.1 изображена осциллограмма пульсаций скорости в пограничном слое на плоской стенке при наличии градиента давления. Верхняя половина рисунка показывает, что падение давления на 10% от динамического давления влечет за собой полное затухание пульсаций. Из нижней же половины рисунка видно, что последующее повышение давления всего на 5% приводит не только к сильному нарастанию колебаний, но и к быстрому переходу ламинарной формы течения в турбулентную (необходимо обратить внимание на то, что две последние строки осциллограммы изображены в уменьшенном масштабе по сравнению с остальными строками). [c.452]

М. В. Рубезин и К. К. Паппас развили теорию пути перемешивания для случая вдувания в турбулентный пограничный слой другого газа и применили ее к расчету теплопередачи. На рис. 22.18 изображены результаты расчета теплопередачи по этой теории при вдувании в пограничный слой на плоской пластине гелия и водорода. Сравнение с из-тиеренными значениями, отмеченными на том же рисунке, показывает, что в результате вдувания происходит более сильное понижение теплопередачи, чем предсказываемое теорией. Что касается коэффициента восстановления, то, по-видимому, вдувание легкого газа не оказывает суш ественного влияния на этот коэффициент ни при ламинарном, ни при турбулентном пограничном слое. [c.619]

Распределение температуры в турбулентном пограничном слое на плоской пластине при произвольном изменении числа Рп по толщине пограничного слоя исследовано Э. Р. Ван-Дрийстом и И. К. Роттой [ ]. В последней работе показано, что на распределение температуры и на теплопередачу влияют главным образом значения турбулентного числа Прандтля вблизи стенки влияние же значений Рг на более далеких расстояниях от стенки не столь существенно. [c.636]

Рис. 23.11. Универсальное распределение скоростей в турбулентном пограничном слое на плоской стенке канала при сверхзвуковом течении с теплопередачей на стенке. По измерениям Р. К. Лобба, Е. М. Винклер и Дж. Перша [ ]. Физические константы текущей среды взяты при тевтературе стенки,

Уравнение (7.66а) связывает коэффициент теплопередачи с коэффициентом поверхностного трения в случае диссоциирующего сжимаемого турбулентного пограничного слоя на плоской пластине. Следующим этапом нашего исследования будет вывод уравнения для определения коэффициента поверхностного трения, который в свою очередь позволит сосчитать коэффициент теплопередачи, а значит, и тепловой поток к пластине. [c.254]

Перейдем теперь к исследованию общих свойств турбулентных течений около стенки, параллельной направлению средней скорости течения. Результаты этого исследования будут приложимы и к течениям в круглой трубе или в плоском канале, и к течениям в пограничном слое на плоской пластинке (в частности, в приземаом или приводном слое атмосферы ад ровной подстилающей поверхностью при нейтральной, термической стратификации). Мы начнем, однако, с рассмотрения простейшего идеализированного случая стационарного плоскопараллельного потока жидкости, движущейся по направлению оси Ох в полупространстве 2 > О в отсутствие градиента среднего давления. [c.222]

Обработав большое число экспериментальных данных, относящихся к профилям скорости в пограничном слое на плоской пластинке (как при постоянном давлении, так и при наличии градиента давления в обтекающем потоке), Коулс обнаружил, что для широкого класса двумерных турбулентных пограничных слоев функция ш(т)) оказывается одной и той же. Таким образом, по данным Коулса внешние условия обтекания (включая сюда и распределение давления в свободном потоке) отражаются лишь на величине множителя П (который в случае сложного распределения давления приходится считать зависящим от координаты х) в простейшем случае безнапорного обтекания пластинки потоком постоянной скорости 11 = 0,55. Универсальная [c.271]

Проверка соотношения Еу2(к) = ), также вытекающего из локальной изотропии, производилась Коренном (1949) и Тани и Кобаяши (1952) в осесимметричной турбулентной струе, Лауфером (1951) в турбулентном течении в плоском канале и Клебановым (1955) в турбулентном пограничном слое на плоской пластинке. Во всех перечисленных случаях оказалось, что при малых волновых числах спектральная плотность ,2(А) не мала (откуда следует, что крупномасштабные компоненты турбулентности заведомо анизотропны), но с ростом к [c.419]

Использование на рис. 76 логарифмических масштабов по обеим осям координат может в какой-то мере скрадывать разброс экспериментальных точек относительно универсальной кривой. Поэтому представляет интерес посмотреть, как будет выглядеть разброс экспериментальных точек при использовании на графике естественных масштабов. Для этой цели мы приводим на рис. 77 графики нормированных одномерных спектров диссипации энергии (/гт1) Ф1 ( Л)-Здесь данные рис. 77а относятся к измерениям Гранта, Стюарта и Моильета и к измерениям Понда, Стюарта и Берлинга, а данные рис. Пб (заимствованного из работы Гранта, Стюарта и Моильета)— к более ранним измерениям характеристик турбулентных течений в канале (Лауфер (1951).), в трубе (Лауфер (1954)), в пограничном слое на плоской пластинке (Клебанов (1955)) и за решеткой в аэродинамической трубе (Стюарт и Таунсенд (1951)). Из этих графиков видно, что, несмотря на несколько больший разброс индивидуальных эмпирических точек, чем на рис. 76, разнородные экспериментальные данные разных авторов вполне удовлетворительно согласуются друг с другом в частности, согласно всем этим данным, максимум спектра диссипации энергии достигается около точки к г 1/8т1. [c.443]

Периодические решения уравнений малых возмущений 99 Пограничный слой на плоской пластинке 88 неустойчивость и переход к турбулентности 114 стабилизация 112 устойчивость 101 Прандтль 65, 78, 81 Претч 22, 120 [c.191]

Рассмотрим турбулентное течение при Re>ReKp в цилиндрической прямой трубе за участком гидродинамической стабилизации, длина которого по данным различных исследователей составляет 25... 100 калибров. Турбулентный пограничный слой сом.кнут на оси и радиус трубы R можно рассматривать как толщину б турбулентного пограничного слоя на плоской пластине. Ось х направим по стенке в направлении течения, ось у — перпендикулярно к ней и по направлению к оси трубы. Введем обозначения г — текущий радиус, отсчитываемый от оси трубы w — осредненная во времени текущая скорость, неизменная вдоль оси трубы ср —среднерасходная скорость Umax — скорость на оси трубы. [c.145]

Экспериментальные данные, относяш,иеся к характеристикам сжимаемого турбулентного пограничного слоя при воздействии на него переноса тепла и массы, очень немногочисленны. В частности, ош,ущается необходимость в дополнительном измерении профилей температуры и скорости. С этой целью были измерены профили полного давления и температуры в пограничном слое пористой плоской пластины при вдуве воздуха и числе Маха 6,7. По результатам измерений были определены различные характеристики пограничного слоя, например профиль скорости, нарастание толш,ины пограничного слоя, поверхностное трение, интенсивность теплоотдачи. Полученные данные использовались для определения закона трения на основании теории длины нути смешения и аналогии Рейнольдса. [c.398]

Согласно полученному приближенному решению, толщина турбулентного пограничного слоя на круговом секторе при а = onst пропорциональна величине г. При малых а толщина пространственного слоя 8 нарастает вдоль дуг т — onst приблизительно так же, как и в плоском слое при больших а толщина слоя 8J растет значительно быстрее. Физически это можно объяснить притеканием во вторичном течении дополнительной заторможенной жидкости с больших радиусов г к оси вихря. [c.463]

До сих пор мы рассматривали акустическое возбуждение струи плоскими волнами. Новые возможности управления струями представляет акустическое возбуждение звуком высших азимутальных мод (спиральными волнами). Некоторые результаты такого исследования описаны в работе авторов [2.14]. Экспериментальная установка представляла собой ресивер с хонейкомбом и сеткой, из него через сопло с выходным диаметром d = = 40 мм истекала струя. Воздух в ресивер поступал от компрессора. Звук от четырех динамиков подводился к соплу через цилиндрические трубки к выходному участку сопла в сечении, отстояшем на 30 мм вверх по потоку от плоскости среза сопла. Оси трубок были перпендикулярны оси сопла, шаг трубок в окружном направлении составлял 90°. Выходные отверстия трубок были закрыты мелкоячеистой сеткой заподлицо с внутренней поверхностью сопла. При возбуждении на одной частоте сигналы с различных динамиков могли подаваться в фазе или со сдвигом фаз Аф. При включении двух противоположных динамиков сдвиг фаз мог составлять Аф = О или 180° при включении всех четырех динамиков Аф = О или 90°. Для возбуждения струи применялись громкоговорители мощностью 20 и 150 Вт. Скорость истечения струи uq — 30 - 60 м/с. Re = (1 - 2) 10 , пограничный слой на срезе сопла бьш турбулентным. [c.88]

Рис. 16.21. Измерения перехода ламинарной формы течения в турбулентную в пограничном слое на продольно обтекаемой плоской пластине. По Гренвилу [ ]. На ординатах отложены разности чисел Рейнольдса в точке перехода и в нейтральной точке, а на оси абсцисс — степени турбулентности. При увеличении степени турбулентности точка перехода перемещается ближе к нейтральной точке.

Результаты этой теории могут быть проверены экспериментально на пограничных слоях, возникающих на телах, ограниченных снаружи вогну тыми поверхностями. При этом необходимо иметь в виду следующее. Как и в случае бегущих плоских волн, исследованном Толмином и Шлихтингом ( 2 главы XVI), после достижения нейтральной точки требуется еще некоторое расстояние, чтобы нарастание возмущений привело к переходу ламинарного течения в турбулентное поэтому точка перехода должна лежать ниже по течению, чем нейтральная точка, положение которой определяется из рис. 17.37 1). Опыты по переходу ламинарной формы течения в турбулентную в пограничных слоях на искривленных стенках были выполнены Л. М. Клаузером и Ф. Клаузером [1 ], а впоследствии — Г. В. Липманом [ з], [c.485]

Пограничные слои на изогнутых стенках. Исследованием плоских турбулентных пограничных слоев на изогнутых стенках занимался Г. Виль-кен (см. в связи с этим также работу А. Бетца [ ]). Около вогнутой стенки более быстрые частицы отбрасываются под действием центробежной силы к стенке, а более медленные оттесняются от стенки. Следовательно, центробежная сила усиливает перемешивание быстрых и медленных частиц, т. е. увеличивает турбулентный обмен. При обтекании выпуклой стенки происходит обратное явление более медленные частицы прижимаются к стенке, л более быстрые — оттесняются от стенки. Следовательно, в этом случае [c.619]

Пограничные слои на телах вращения. Расчет турбулентного пограничного слоя, возникаюш его на теле враш,ения при его обтекании в осевом направлении, впервые был выполнен при помоп1 и теоремы импульсов К. Б. Милликеном [ ]. Соответствуюш ее уравнение импульсов уже было указано в 2 главы XI [уравнение (11.41)]. Э. Труккенбродт [" Ч показал, что если применить теорему энергии, то так же, как при расчете плоских пограничных слоев, для вычисления толп1 ины потери импульса можно вывести квадратурную формулу. Обозначим длину дуги вдоль меридианного сечения через х, а радиус поперечного сечения, перпендикулярного к оси,— через Я х). Тогда квадратурная формула будет иметь следуюш ий вид [c.620]

Пограничный слой внутри двугранного угла. Турбулентный пограничный слой в прямом двугранном угле, образованном двумя плоскими стенками, теоретически и экспериментально исследован К. Герстеном (см. п. 4 1 главы XXI). Родственная с этой задача о трехмерном пограничном слое в угловом пространстве между цилиндрическим телом и плоской пластиной, на которую поставлено цилиндрическое тело, впервые изучалось Дж. П. Джонстоном а позднее более подробно — Г. Г. Хорнунгом [c.623]

Найдите параметры пограничного слоя (местный коэффициент трения толщину слоя) на участке турбулентного обтекания плоской пластины (рис. 12.1). а также средний коэффициент и силу трения. Условия обтекания пластины потоком со скоростью К, вуют высоте Я = 10 км. Критическое число Яскр = Ю . [c.671]

Вопросы, связанные с устойчивым пленочным кипением на внешних поверхностях различной геометрической формы при наличии естественной и вынужденной конвекции, обсуждались рядом исследователей [4—6]. В работах [7, 8] сообщалось о результатах дальнейшего исследования процесса развития парового пограничного слоя, образующегося при пленочном кипении жидкости на плоской пластине в большом объеме, в котором учитывалась возможность развития турбулентности в паровой пленке. В работах [9, 10] был рассмотрен процесс пленочного кипения на внешней поверхности нагрева в условиях вынужденной конвекции жидкости при наличии ламинарных пограничных слоев. В проведенных недавно работах [И, 12] исследовались течения криогенных жидкостей в вертикальных трубах при высоком паросодержании потоков. Об исследовании процесса пленочного кипения жидкости в горизонтальных трубах не сообщается. При изучении максимальных и минимальных тепловых потоков отмечалось, что такие условия могут существовать в нерасслоен-ном потоке [131, но ничего неизвестно о каких-либо экспериментальных данных или теоретическом рассмотрении, относяпцгхся к этой области. [c.280]

И-М. Поток воздуха, движущийся с постоянной скоростью, продольно обтекает плоскую изотермическую пластину. От передней кромки пластины нарастает лам,инарный пограничный слой. Рассмотрите два варианта. В первом случае переход от ламинарного пограничного слоя к турбулентному происходит при Re = 3- 10 а во втором—при Лед = 10 . Вычислите и постройте в логарифмических координатах зависимость числа Стантона от числа Рейнольдса (Rex) вплоть до Ред = 3-10в. Считайте, что переход от ламинарного пограничного слоя к турбулентному происходит скачкообразно п одном сечении (что в действительности не так). Число Стантона в области турбулентного пограничного слоя вычисляйте с помощью интегрального уравнения энергии, сопрягая в сечении перехода от ламинарного пограничного слоя к турбулентному соотвегствующие толщины потери энтальпии так же, как при выводе уравнения (11-29). Постройте также зависимость числа Стантона от числа Re для случая, когда турбулентный пограничный слой начинает развиваться непосредственно от передней кромки пластины. Определите координату j , от которой фактически развиваегся турбулентный пограничный слой, когда ему предшествует ламинарный. Как влияет на эту величину изменение критического значения Re, при котором происходит переход от ламинарного пограничного слоя к турбулентному Каково должно быть число Рейнольдса, чтобы коэффициент теплоотдачи к турбулентному пограничному слою можно было вычислять с точностью 2%, не учитывая влияние начального участка с ламинарным пограничным слоем [c.306]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...