Турбулентный пограничный слой на плоской пластине

Анализ полей энтальпий и концентраций, полученных на основе решения дифференциальных уравнений турбулентного пограничного слоя на плоской пластине с вдуванием инородного газа с учетом неравенства чисел Рг и Ргв в ламинарном подслое, позволил получить формулу для соотношения Sto /St, характеризующую из- [c.426]

В работе [33] приведены результаты исследования теплообмена в турбулентном пограничном слое на плоской пластине при [c.232]

Уравнение энергии для турбулентного пограничного слоя на плоской пластине можно записать в виде [c.264]

Рис. 11-37. Влияние термической диффузии на плотность теплового потока при вдуве гелия в турбулентный пограничный слой на плоской пластине, обдуваемой потоком воздуха при Мм =4.

Рис. 11-42. Эффективность тепловой защиты при вдуве воздуха в воздушный турбулентный пограничный слой на плоской пластине. / — по (11-129) 2 —по (11-130).

На рис. 12-1 представлено сравнение профилей скорости в ламинарном и турбулентном пограничных слоях на плоской пластине при одном и том же числе Рей- [c.244]

Рис. 1-6. Распределение скоростей в турбулентном пограничном слое на плоской пластине.

Рис. 10-1. Распределение коэффициента перемежаемости в турбулентном пограничном слое на плоской пластине по измерениям П. С. Клебанова [Л. 139] и по уравнению (10-4) при иЛ

Рис. 11-19. Зависимость фактора аналогии Рейнольдса от числа Rei в турбулентном пограничном слое на плоской пластине в воздухе при Mi=0.

При заданных распределении скорости внешнего потока вдоль поверхности обтекаемого тела 1(х) и числе Рейнольдса набегающего потока Woo//v вычисляются коэффициент трения при обтекании турбулентным потоком плоской пластины с соответствующим значением числа Рейнольдса и постоянная интегрирования С 1 по уравнению (12-68) при п = 6. Коэффициент трения для турбулентного пограничного слоя на плоской пластине [c.434]

Тот факт, что уравнение (13-105) является обобщающим для всех рассматриваемых методов, указывает на возможность получения толщины потери импульса в турбулентном слое с градиентом давления из соответствующего выражения для турбулентного слоя без градиента давления при условии замены действительного расстояния X эквивалентным расстоянием X. При этом величина X должна быть вычислена по уравнению (13-106). Это означает, что отдельные методы могут отличаться друг от друга только выражением для толщины потери импульса на плоской пластине и видом функции Р М). За исключением метода А. Магера, во всех методах использованы эмпирические выражения для 0(М) на плоской пластине. При надлежащем выборе этой величины результаты расчета по отдельным методам могут отличаться только в меру различия аналитических выражений для функции Р(М). По существу показанные на рис. 13-11 значения 0(М) отражают выражения зависимости толщины потери импульса от числа Маха, принятые разными авторами для турбулентного пограничного слоя на плоской пластине. [c.504]

В Л. 27] показано, что влияние вдува газов на характеристики турбулентного пограничного слоя на плоской пластине можно учесть величиной [c.514]

В [Л. 162] изучалось влияние на трение подвода массы в турбулентный пограничный слой на плоской пластине. Данные этой работы обобщены [Л. 28] в виде зависимости [c.515]

Тщательные измерения турбулентных пульсаций скорости и коэффициентов корреляции в турбулентном пограничном слое на плоской пластине с понижением и повышением давления в направлении течения выполнены Г. Б. Шубауэром и П. С. Клебановым [ ]. [c.511]

На математическом языке спектральная функция Р (дг) есть не что иное, как результат преобразования Фурье автокорреляционной функции ). Спектры, изображенные на рис. 18.9, получены П. С. Клебановым путем измерений в турбулентном пограничном слое на плоской пластине. Если не считать измерений, выполненных на внешнем крае пограничного слоя (г//б = 1), то наибольшее значение спектральной [c.513]

Рис. 18.9. Частотный спектр продольных пульсаций скорости в турбулентном пограничном слое на плоской пластине. По п. С. Клебанову [ ]. Кривая (1) п-5/з кривая 2у, Г п- . Теория по В. Гейзенбергу [15].

В предыдущей главе мы рассмотрели турбулентный пограничный слой на плоской пластине при ее продольном обтекании без градиента давления в направлении течения. В настоящей главе мы рассмотрим турбулентный пограничный слой на стенке с понижением или повышением давления в направлении течения. Такое течение имеет особенно большое практическое значение в проблеме сопротивления крыла самолета и лопатки турбины, а также для исследования диффузора. Во всех этих случаях кроме определения сопротивления особый интерес представляет также выяснение вопроса, происходит или не происходит отрыв пограничного слоя, и если происходит, то в какой именно точке. Понижение давления и особенно повышение давления в направлении течения оказывают, так же как и при ламинарном течении, сильное влияние на развитие пограничного слоя. [c.601]

Рис. 7.3. Схема турбулентного пограничного слоя на плоской пластине и используемая система координат.

Все вышеперечисленные пункты были посвящены изучению течения в сжимаемом турбулентном пограничном слое на плоской пластине, В п. 8.7 приведены методы, которые позволяют при определенных условиях использовать для осесимметричных тел результаты, полученные для плоской пластины, [c.323]

Для оценок параметров турбулентного пограничного слоя на плоской пластине воспользуемся полуэмпирическими соотношениями [3,4] [c.106]

Большинство реальных систем газ —твердые частицы является турбулентными, однако в ряде работ [731, 734, 735] рассматривается ламинарный пограничный слой на плоской пластине. Это позволяет математическими методами выявить некоторые важнейшие факторы, характеризующие взаимодействие такой системы с границей. По этой же причине исследуется ламинарный пограничный слой газа, хотя в промышленных установках газовые потоки являются, как правило, турбулентными. В данном разделе электростатические эффекты не рассматриваются (гл. 10). [c.345]

В отличие от ламинарного течения, для которого связь между коэффициентом сопротивления (или перепадом давления) и расходом жидкости определяется теоретически из решения уравнений Навье — Стокса, при турбулентном режиме такая связь может быть найдена только в том случае, если профиль скорости известен из эксперимента. Как уже указывалось в 4, профиль скорости в пограничном слое на плоской пластине при Ri= 10 —10 (Ra=2- 10 —10 ) хорошо описывается степенной формулой с показателем 1/7, которая в выбранной системе координат имеет вид [c.351]

Особый интерес представляет неустойчивость ламинарного течения в пограничном слое и возникновение в кем турбулентности. Значимость этого вопроса определяется тем, что во многих случаях встречаются смешанные пограничные слои с участками ламинарного и турбулентного режимов. Для расчета таких слоев необходимо располагать не только методами расчета каждого из них, но и способами определения размеров переходной зоны или, по крайней мере, положения точки перехода. Рассмотрим в общих чертах переходные явления в пограничном слое на плоской пластине. [c.361]

На основании анализа опытных данных по влиянию вдува на теплообмен в турбулентном пограничном слое на плоской пластине В. П. Му-галев предложил простую аппроксимационную формулу для расчета тепловых потоков [c.114]

Полученное в предыдущем разделе решение уравнения энергии турбулентного пограничного слоя на плоской пластине со ступенчатым изменением температуры поверхности (с необогреваемым начальным участком) используем теперь, как и в аналогичной задаче при ламинарном пограничном слое, для расчета теплообмена при произвольном продольном изменении температуры пластины. Как и прежде, для расчета применяется метод суперпозиции решений ступенчатой функции, аппрокси-.шрующей заданную кривую распределения температуры . оверхности. В рассматриваемом случае может быть непосредственно использовано уравнение (10-30). Посколь-i y метод решения полностью идентичен решению соответствующей задачи для ламинарного пограничного слоя, [c.292]

Сжимаемый пограничный ело й. Анализ опытных данных по распределению скорости в турбулентном пограничном слое на плоской пластине при сверхзвуковом течении газа показал, что в диапазоне 2,6-10 профиль скорости можно выразить законом дефекта скорости ири замене истинной скорости обобщенной скоростью по Bail Дрийсту [c.252]

В работе Ю. В. Лапина и Г. П. Сергеева (1964) также рассматривался замороженный турбулентный пограничный слой на плоской пластине. Однако в отличие от работы В. Дорранса в основу исследования была положена модель идеально диссоциирующего газа Дж, Лайтхилла. Молекулы такого газа предполагаются постоянно возбужденными по колебательным степеням свободы на величину, равную половине классического возбуждения колебаний молекул. Такая модель газа при высоких температурах более близка к реальным газам, чем модель, использованная Доррансом. [c.543]

При турбулентном пограничном слое на плоской пластине с боковым скольжением правые части первых двух уравнений (11.58) должны быть дополнены членами, учитываюш,ими кажущееся турбулентное трение (глава XIX). Поэтому теперь оба эти уравнения нельзя перевести одно в другое перестановкой и ж w. Это означает, что при турбулентном пограничном слое на скользящей плоской пластине линии тока внутри пограничного слоя не параллельны направлению внешнего течения, что подтверждается и экспериментом В работе [ ] установлено также, что толщина вытеснения турбулентного пограничного слоя на скользящей пластине нарастает в направлении течения несколько сильнее, чем на нескользящей пластине. Это обстоятельство также показываеет, что принцип автономности неприменим при турбулентном пограничном слое. [c.244]

Наиболее новые и весьма тщательные измерения сопротивления трения и профилей скоростей в турбулентном пограничном слое на плоской пластине при числах Рейнольдса от Rez = 10 до 4,5 10 выполнены Д. В. Смитом и Дж. Г. Уокером [ ]. Результаты этих измерений хорошо совпадают с результатами Г. Кемпфа и Ф. Шультц-Грунова [ ], однако лежат несколько ниже, чем это следует из формулы (12.17). Коэффициенты трения измерялись посредством трубки Пито, помещенной непосредственно на поверхности пластины. В последнее время такой способ применяется часто и с успехом. См. в связи с этим работы Дж. Г. Престона [ ], Р. А. Даттона [ ], Г. Э. Гэдда П. Бредшоу и Н. Грегори [ ], а также Дж. Ф. Не-лейда и М. Дж. Томпсона [Щ. [c.579]

Распределение температуры в турбулентном пограничном слое на плоской пластине при произвольном изменении числа Рп по толщине пограничного слоя исследовано Э. Р. Ван-Дрийстом и И. К. Роттой [ ]. В последней работе показано, что на распределение температуры и на теплопередачу влияют главным образом значения турбулентного числа Прандтля вблизи стенки влияние же значений Рг на более далеких расстояниях от стенки не столь существенно. [c.636]

Рис. 23.10. Распределение скоростей в турбулентном пограничном слое на плоской пластине, обтекаемой сверхзвуковым потоком, при различных числах Маха. По измерениям Мэттинга,

Рис. 23.10. <a href="/info/20718">Распределение скоростей</a> в <a href="/info/19796">турбулентном пограничном слое</a> на <a href="/info/204179">плоской пластине</a>, обтекаемой <a href="/info/21861">сверхзвуковым потоком</a>, при различных <a href="/info/2679">числах Маха</a>. По измерениям Мэттинга,

Уравнение (7.66а) связывает коэффициент теплопередачи с коэффициентом поверхностного трения в случае диссоциирующего сжимаемого турбулентного пограничного слоя на плоской пластине. Следующим этапом нашего исследования будет вывод уравнения для определения коэффициента поверхностного трения, который в свою очередь позволит сосчитать коэффициент теплопередачи, а значит, и тепловой поток к пластине. [c.254]

Рассмотрим турбулентное течение при Re>ReKp в цилиндрической прямой трубе за участком гидродинамической стабилизации, длина которого по данным различных исследователей составляет 25... 100 калибров. Турбулентный пограничный слой сом.кнут на оси и радиус трубы R можно рассматривать как толщину б турбулентного пограничного слоя на плоской пластине. Ось х направим по стенке в направлении течения, ось у — перпендикулярно к ней и по направлению к оси трубы. Введем обозначения г — текущий радиус, отсчитываемый от оси трубы w — осредненная во времени текущая скорость, неизменная вдоль оси трубы ср —среднерасходная скорость Umax — скорость на оси трубы. [c.145]

Стационарная теплопередача. Для анализа влияния параметров колеблющегося турбулизированного набегающего потока предварительно численно решается стационарная задача исследования течения и теплообмена в переходной области турбулентного пограничного слоя на плоской пластине. Для данного расчета характеристик динамического и теплового пограничных слоев в качестве базисных выбраны экспериментальные данные [15]. В этих экспериментальных исследованиях ламинарный режим течения с высокой интенсивностью турбулентности называется псевдолами-нарным (так же и в [23]), чтобы подчеркнуть его качественное отличие от течений с малыми интенсивностями турбулентности. [c.86]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...