Струя турбулентная осесимметричная

Таким образом, система дифференциальных уравнений (2.2.Г)-(2.2.3) с граничными условиями (2.2.4), (2.2.5) вместе с соотношениями (2.2.6), (2.2.8) и (2.2.9) является замкнутой. Она описывает массообмен турбулентной осесимметричной одиночной газовой струи, вытекающей из отверстия радиусом R ) с некоторой заданной начальной скоростью Ц) в жидкость. [c.60]

Таблица 14.6. Расчет турбулентных осесимметричных струй в стратифицированном потоке (рис. 14.9, а)

Современный уровень плазменного напыления в основном базируется на использовании дозвуковых и сверхзвуковых, турбулентных, осесимметричных, плазменных струй с широким диапазоном теплофизических свойств. На нагрев плазмообразующего газа расходуется около половины мощности, подводимой к распылителю. Обычно тепловой КПД распылителя составляет 0,4...0,7. Следует также отметить слабое использование плазменной струи как источника теплоты на нагрев порошковых частиц. Эффективный КПД их нагрева плазмой находится в пределах Т и = 0,01...0,15. При распылении проволоки Т1 = 0,2...0,3. [c.225]

Осесимметричная турбулентная струя турбулентный след вдалеке за телом [c.709]

Уравнение турбулентного пограничного слоя для осесимметричной газовой струи имеет следующий вид [9] [c.59]

Использование полуэмпирических теорий, в том числе новой теории Прандтля, примененной выше для плоской струи, позволяет получить решение также и для осесимметричной струи-источника. Приведем основные данные о турбулентных плоских и осесимметричных струях, необходимых для их практического расчета (подробное изложение см. в работах [5, 25]). Все данные относятся к равномерному распределению скоростей на срезе сопла. Структура приводимых зависимостей обосновывается теорией, а значения постоянных определены на основе многочисленных опытов. [c.386]

Механизм переноса количества движения и теплоты в пограничном слое (окрестность критической точки) на пластине при натекании на нее турбулентной плоской (осесимметричной) струи пока изучен не полностью. [c.170]

Рис. 8.10. Распределение интенсивности турбулентности 8 =V ii m-t оо/и вдоль оси (координата h) осесимметричном струи

На рис. 32.2, а. б видно, что турбулентность возникает в струйном потоке почти у среза сопла и непрерывно возрастает на участке, где скорость на оси струи остается неизменной. Далее вниз по осесимметричной струе скорость убывает пропорционально 1/Л (h — расстояние от среза сопла вниз по струе), ско- [c.310]

Рис. 32.2. Распределение безразмерной скорости и турбулентности вдоль (а) и по радиусу (6) осесимметричной струи

Интенсивность турбулентности в струях достигает 25% и более. Максимальное значение интенсивности по сечению осесимметричной струи приходится примерно на область x = dj2. Ниже сечения /г ж 5 скорость струи убывает (рис. 32.2, а). Однако, как показывает опыт [75], интенсивность теплоотдачи в окрестности критической точки на преграде (функция NUo = /(/i), где Nu = = t d /X здесь —коэффициент теплоотдачи на пластине в окрестности критической точки) продолжает расти. Наконец, при ft = 8... 10 уменьшение скорости при постоянном значении интенсивности турбулентности начинает преобладать во влиянии на число Нуссельта, и последнее уменьшается. [c.310]

Взаимодействие осесимметричной сверхзвуковой струи воздуха по нормали с пластиной. Теплообмен при взаимодействии сверхзвуковой струи с преградой, как и дозвуковой, осложнен совместным действием высокой интенсивности турбулентности, отрицательного градиента давления и дополнительно волновой структурой (может порождать турбулентность, обусловливать отрыв потока от стенки и пр.) [69]. Механизм переноса теплоты в указанных условиях до конца не ясен, поэтому теплоотдачу изучают экспериментально. [c.399]

Угол расширения струи а (для осесимметричной струи — половина угла конусности) обычно равен 12— 14 и зависит от степени турбулентности струи на выходе из насадка. Расширение струи и увеличение ее массового расхода по движению приводит к непрерывной деформации эпюры осредненных скоростей. В пределах начального участка, длина которого составляет приблизительно пять характерных поперечных размеров струи в начальном сечении, эпюра скоростей имеет сложный вид (см. рис. 8.1, сечения 1—1, 2—2, 3—5). Характерной особенностью распределения скоростей на этом участке является наличие зоны постоянных скоростей, равных Но. [c.330]

Различают три основных режима разрушения неза-топленной струи осесимметричный распад волнообразный распад турбулентный распыл. [c.346]

Основные закономерности распространения дозвуковых турбулентных струй несжимаемой жидкости и газа к последнему времени хорошо изучены как теоретически, так и экспериментально. Это относится к слоям смешения, плоским, осесимметричным и пространственным затопленным струям и струям в спутном потоке. Общепризнанным является деление струи на три участка (рис. 1.1) начальный, переходный и основной [1.1,1.14]. [c.12]

На рис. 3.9 представлены результаты измерений спектров шума в дальнем поле турбулентных струй при их низкочастотном и высокочастотном возбуждении осесимметричными (п = 0) и спиральными (п = 2) акустическими волнами [3.4]. Здесь также зафиксировано повышение широкополосного шума при St, < 1 и его снижение при St, > 1. [c.118]

Прямое численное моделирование турбулентного движения в начальном участке осесимметричной струи нри наличии низкочастотного гармонического возбуждения [c.155]

Формула (2.2.28) получена для расчета массоотдачи в одиночной турбулентной осесимметричной газовой струе, вытекающей из отверстия в жидкость. В табл. 2.2.1 и на рис. 2.2.1 проведено сравнение рассчитанных по формуле (2.2.28) данных с экспе-риментальньгми данными работы 3 , в которой изучалась массоотдача в газовой фазе при истечении воздушно-аммиачной смеси в воду через отверстие на тарелке. В связи с тем. что величина входного участка струи по расчету была больше высоты светлой жидкости на тарелке (/ о), в формуле (2.2.28) принималось / = /хо, причем в (2.2.28) /хо с.аедует брать в сантиметрах. Одновременно это положение указывает на то, что основной массообмен происходит в непосредственной близости от тарелки, что согласуется с выводами работы [3 . [c.63]

Укажем еш е некоторые из многочисленных отдельных журнальных статей Г. Л. Гродзовский, Решение осесимметричных задач свободной турбулентности по теории турбулентной диффузии, Прикл. матем. и мех. 14, в. 4, 19 50 О. Н. Б у ш м а-р и н. Турбулентная осесимметричная струя несжимаемой жидкости, вытекающая в спут- [c.572]

Укажем еще некоторые из многочисленных отдельных журнальных статей Г. В. Гродзовский, Решение осесимметричных задач свободной турбулентности по теории турбулентной диффузии, Прикл. матем. и мех., т. XIV, в. 4, 1950 О. Н. Б у ш-марин. Турбулентная осесимметричная струя несжимаемой жидкости, вытекающая в спутный однородный поток той же жидкости, Труды ЛПИ, Энергомашиностроение, Техническая гидромеханика, № 5, 1953, 15—23 и того же автора Закрученная струя в спутном потоке жидкости той же плотности в Трудах ЛПИ, Я 176, 1955 Л. Г. Лойцянский, К теории плоских ламинарных и турбулентных струй. Труды ЛПИ, № 176, 1955 А. С. Гиневский, Турбулентный след и струя в спутном потоке при наличии продольного градиента давления, Изв. АН СССР, Механика, Машиностроение , № 2, 1959 а также Приближенные уравнения движения в задачах теории турбулентных струй , там же, № 5, 1963 и большое число работ Л. А. В у л и с а и его сотрудников как в только что указанной монографии, так и в сб. Исследование физически.х основ рабочего процесса топок и печей , Алма-Ата, 1956. [c.718]

В обоих случаях конструкция отверстий существенным образом влияет на о дий характер истечения струй и, прежде всего, на внешнюю их форму и на эпюры скоростей в живом сечении струй. При истечении жидкости из круглого отверстия струя принимает осесимметричную форму, а при истечении из щели—асимметричную форму (в виде плоской струи). Свободные турбулентные струи имеют полюс в точке пересечения образующих конуса растекания или формира-вания. Расстояние от полюса до отверстия по оси струи [c.50]

Для теоретического расчета сопротивления при течении теплоносителя через ячейку шаровых элементов можно использовать теорию турбулентных свободных струй, разработанную Г. Н. Абрамовичем [30]. При этом необходимо сделать одно существенное допущение, что форма поперечного сечения струи в просвете ячейки не оказывает заметного влияния на потери энергии при расширении струйки. В этом случае потери энергии могут быть определены по зависимостям для осесимметричной круглой струи с диаметром устья струи, равным ёгадр в просвете шаровой ячейки. [c.53]

Микро- и макроструктур закрученного потока представлякгг особый интерес для понимания физического механизма процессов течения и тепломассообмена. На структуру турбулентного течения существенно влияют особенности радиального распределения осредненных параметров и кривизна обтекаемой газом поверхности. При этом поле турбулентных пульсаций при закрутке всегда трехмерно и имеет особенности, отличающие его от турбулентных характеристик осевых течений [16, 27, 155, 156]. Одно из основных и характерных отличий состоит в том, что в камере энергоразделения вихревой трубы наблюдаются значительные фадиенты осевой составляющей скорости, характеризующие сдвиговые течения. Эти градиенты наиболее велики на границе разделения вихря в области максимальных значений по сечению окружной составляющей вектора скорости. Приосевой вихрь можно рассматривать как осесимметричную струю, протекающую относительно потока с несколько отличной плотностью, и естественно ожидать при этом появления эффектов, наблюдаемых в слоях смешения струй [137, 216, 233], прежде всего, когерентных вихревых структур с детерминированной интенсивностью и динамикой распространения. Экспериментальное исследование турбулентной структуры потоков в вихревой трубе имеет свои специфические сложности, связанные с существенной трехмерностью потока и малыми габаритными размерами объекта исследования, что предъявляет достаточно жесткие требования к экспериментальной аппаратуре. В некоторых случаях перечисленные причины делают невозможным применение традиционных [c.98]

В частности, в осесимметричных струях такие структуры идентифицируются с неустойчивостью вихревого слоя и его сворачиванием в концентрации завихренности — вихри. Снос этих вихрей вниз по потоку сопровожцается процессом их последовательного слияния попарно, что и определяет расширение слоя смешения. Каскад попарных слияний вихрей заканчивается образованием последовательности клубков. В конце начального участка крупномасштабные клубки разрушаются и генерируют мелкомасштабную турбулентность. Взаимодействие упорядоченных, когерентных структур с хаотическим турбулентным фоном определяет динамику развития структурного турбулентного движения. [c.127]

С учетом (2.2.27) формула (2.2.26) для среднего коэффициента массотдачи осесимметричной турбулентной газовой струи принимает вид [c.63]

Опыты показывают, что профили избыточных значений скорости, температуры и концентрации примеси как в затопленной турбулентной струе, так и в струе, распространяющейся в спутном потоке, имеют одинаковую универсальную форму. На рис. 7.2 приве ден универсальный профиль скорости, полученный в опытах Форсталя и Шапиро ) в основном участке осесимметричной струи воздуха, втекающей в воздушный поток того же направления и той же температуры, причем безразмерные избыточные значения скорости Au/Aum построены в зависимости от безразмерных ординат г//уо,5и. [c.363]

Наблюдения показывают, что при выходе струи из узкой части трубы образуется отрыв потока от стенок и пространство между струей и стенками заполняется вихрями. На некотором расстоянии /р струя полностью расширяется, но может иметь в сечении 2 2 резко неравномерную эпюру скорости, что обусловлено нарушением осесимметричности (искривлением) потока на участке /р. Эпюра скорости выравнивается на участке /ц, в конце которого (сечение 2-2) устанавливается распределение скоростей, характерное для стабилизированного турбулентного потока (например, логарифмическое). [c.171]

Не приводя здесь решения уравнений для свободной турбулентности, в частности для струй, рассмотрим лишь основные результаты теоретических и экспериментальных исследований плоских и осесимметричных затопленньлх струй. [c.349]

Интенсивность турбулентности в струях достигает 25% и более. Максимальное значение интенсивности турбулентности по сечению осесимметричной струи приходится примерно на область x — dj2. Ниже сечения струи /г 5 ее скорость убывает (рис. 8.4, а). Однако как показывает опыт [99], интенсивность теплооотдачи в окрестности критической точки на преграде (функция Nu. = f(h), где Nu = =5 (ад-da) Я здесь — коэффициент теплоотдачи на пластине в ок- [c.168]

Длина сплошной части струи зависит от режима распада струи с увеличением скорости истечения при осесимметричном и волнообразном режимах распада длина сплошной части струи увеличивается практически прямо пропорционально корню квадратному из числа е = =ржУо о/а, затем при переходе к турбулентному распылу уменьшается. [c.351]

Решение, представленное в работе К. В. Дементьевой и А. М. Макарова [7-3], в основном соответствует ранее сформулированной краевой задаче. Исключением является принятие условия, что молекулярная теплопроводность пренебрежимо мала по сравнению с турбулентным переносом. Принимается, что >ит=ршсрже г х(-с) Йо — для плоской струи п Лт=ржРг)ж8,т х/ (л )—для осесимметричной бо — начальное значение толщины струи. В результате Лт=Хт(д ) как для осесимметричной, так и для плоской струи. [c.190]

В связи с этим в Институте энергетики АН Каз. G P были проведены специальные опыты по определению стт в затопленных осесимметричных слабоподогретых турбулентных струях большой вязкости при физическом числе (Прандтля - 10 (трансформаторное масло). В опытах [c.347]

Для сравнения характеристик пространственных и круглых струй обычно в качестве характерного геометрического параметра сопла сложной формы используется эквивалентный диаметр de, который соответствует площади его выходного поперечного сечения F = Trdg/4. Приведем некоторые аэродинамические характеристики осесимметричных и пространственных турбулентных струй, иллюстрирующие влияние геометрии устройства (сопла или диафрагмы), формирующего струю. [c.36]

Описанные в [4.9] экспериментальные исследования турбулентной струи (число Re = 5700, пограничный слой на срезе сопла - ламинарный) при отсутствии периодического возбуждения и при наличии осесимметричного периодического возбуждения с амплитудой, достигающей u /uq = = 50%, показали, что при высокоамплитудном низкочастотном возбужде- [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...