Коэффициент трения местный

Коэффициент трения, местного гидравлического сопротивления (безразмерный) [c.315]

В целях повышения долговечности соединения вал—подшипник необходимо величину исходного зазора свести к минимуму. Между тем, очень малые исходные зазоры в подшипниках могут привести к порче поверхности трения стальной шейки, повышению коэффициента трения, местному контактному схватыванию металлов, заеданию и выплавлению антифрикционной заливки. При малых зазорах увеличение их на 0,01 мм приводит к более значительному понижению температуры внутреннего нагревания масляного слоя, чем при переходе с большей скорости перемещения на меньшую. [c.78]

В начальный момент при сварке трением коэффициент трения максимален. Соответственно затраты мощности и тепловыделение в месте трущегося контакта возрастают. В первый период движения коэффициент трения падает и выделение теплоты уменьшается, затем при нагреве до 700...800 К испаряются и выгорают жировые пленки и коэффициент трения растет. Одновременно начинает проявляться местное схватывание соединяемых поверхностей, что вызывает интенсивное тепловыделение. С повышением температуры число участков схватывания растет, а их прочность снижается. Снижается также и тепловыделение из-за уменьшения коэффициента трения вследствие появления на трущихся поверхностях жидкого металла, играющего роль смазки. В этот период устанавливается квазиравновесное состояние, затем следуют резкое торможение и осадка. [c.137]

Вводя в рассмотрение число Эйлера /(pU") Ей, местный коэффициент трения С/, = 2т/(руг) и выполняя несложные алгебраические преобразования, приведем последнее уравнение к виду [c.143]

Потери энергии (напора) в местных сопротивлениях определяются формулой (6.16), в которой коэффициент См. выражаемый общей зависимостью (6.17), необходимо определять для каждого вида сопротивления. Теоретическое решение этой задачи сводится к нахождению законов распределения давления, т, е. числа Еи в формуле (6.16), и касательного напряжения (т. е. коэффициента трения Сд) по боковой поверхности Sq (см. рис. 6.8). Получить эти законы строго теоретически не удается даже для простейших конфигураций поверхности. Поэтому коэффициенты См, как правило, определяют экспериментально. Но для нескольких простых случаев, используя опытные данные о распределении давления по поверхности Sq и пренебрегая касательными напряжениями, удается получить расчетные формулы, вытекающие из уравнения Бернулли и закона количества движения. Имея общую зависимость (6.17), сделать это несложно. Рассмотрим два случая. [c.171]

Согласно выражениям (9.5) и (9.6) местный коэффициент трения [c.369]

Для определения сопротивления шероховатых пластин можно использовать эмпирический метод, примененный выше к гладким пластинам. Для этого следует установить эмпирическую связь между местным коэффициентом трения и параметрами, от которых он зависит. [c.371]

Как было показано в п. 6.4, местный коэффициент трения можно выразить формулой (6.19). Введя обозначения [c.395]

Одним из наиболее широко развитых научных направлений механики жидкости (газа) является аэродинамика пограничного слоя, изучающая движение вязкой жидкости в ограниченной области вблизи обтекаемых поверхностей. Решение задач о движении жидкости в пограничном слое дает возможность найти распределение касательных напряжений (местных и средних коэффициентов трения) и, следовательно, суммарные аэродинамические силы и моменты, обусловленные вязкостью среды, а также рассчитать теплопередачу между поверхностью летательного аппарата и обтекающим его газом. При небольших скоростях полета не обязательно учитывать тепловые процессы в пограничном слое из-за малой их интенсивности. Однако при больших скоростях необходимо учитывать теплопередачу и влияние на трение высоких температур пограничного слоя. [c.669]

Пластина с теплоизолированной поверхностью шириной (хордой) 6 = 5 м и размахом / = 1 м обтекается сверхзвуковым потоком со скоростью V<,o = V s = = 4000 м/с. Условия обтекания соответствуют полету на высоте Я = 20 км. Найдите местные и средний коэффициенты трения, распределение толщин ламинарного пограничного слоя, а также силу трения пластины. [c.672]

Для условий задачи 12.11 найдите местный и средний коэффициенты трения, распределение толщин турбулентного пограничного слоя, а также силу трения пластины. [c.672]

Определите параметры пограничного слоя (местный и средний коэффициенты трения, распределение толщин слоя), а также сопротивление трения для теплоизолированной поверхности конуса, движущегося со скоростью Vo = 5000 м/с на высоте Я = 10 км. Длина образующей конуса = 5 м, половина угла при его вершине Рк = О . [c.672]

Отношение местных коэффициентов трения [c.680]

Местный коэффициент трения (с )нсж = 0,0598/ЯеУ = 0,003773. Средний коэффициент трения пластины на указанном участке Ь — х (см. рис. 12.1) [c.682]

Отношения местных и средних коэффициентов трения [c.685]

Рассчитаем пограничный слой для пластины по параметрам свободного потока на конусе. Отношение местных толщин ламинарного слоя [см. (12.38)1 бд /6 д .= = 1,356, а отношения местных и средних коэффициентов трения [см. (12.39) жАС/1 )нсж ( /)сж /)нсж 0,9203. [c.685]

На ламинарном участке местный коэффициент трения, отнесенный к скоростному напору, рассчитанному по параметрам свободного потока. [c.686]

Имея в виду, что критическое число Кер-р = 3,8-10 , а Хлам = 3,451-10"2 м, из решения уравнения получаем Ах = О П = 3,907-10" м. Эта величина определяет участок от точки перехода П до условной передней кромки пластины (точка О на рис. 12.8), на котором пограничный слой полностью турбулентный. Отсчет координаты Хт в соответствующих формулах для параметров турбулентного пограничного слоя необходимо вести от точки О. Для местного коэффициента трения на конусе [c.687]

После вычисления X можно перейти к определению местного напряжения и соответствующего коэффициента трения [c.691]

Местный коэффициент трения на конусе [c.696]

Исследования показывают, что при отсосе турбулентного пограничного слоя с проницаемой пластины имеется предельное решение, которому соответствует число Яе —> о° [19]. Согласно этому решению (рУ)ад = = —с эс/2, где — местный коэффициент трения, а касательное напряжение на стенке Тд = [c.450]

Для предельного решения, а также в предположении б =0 при X = о местная относительная величина коэффициента трения, представляю- [c.450]

Рис. 7.1.14. Изменение относительного местного коэффициента трения зависимости в зависимости от интенсивности отсоса

Рис. 7.3.4. Зависимость относительной величины местного коэффициента трения от параметра вдува В

Местный коэффициент трения соизмерим с относительным массовым расходом, величина которого (дУ)ид 1. При этом оказывается, что основные допущения теории пограничного слоя о малости толщины пограничного слоя (б Re ), а также производной др ду остаются в силе. Однако из-за наличия в уравнении для пограничного слоя коэффициента трения нельзя получить в явной форме решения для основных параметров слоя. [c.462]

Рис. 7.3.6. Экспериментальная зависимость относительной величины местного коэффициента трения от интенсивности вдува Во

Местный коэффициент трения с/ получим из соотношения [c.339]

Зависимости (9-18) и (9-19) верны в следующих пределах изменения критериев подобия 0,3125 1,2 10- местных сопротивлениях, возникающих при движении слоя, получены в [Л. 209]. В [Л. 258] утверждается, что данные о модифицированном коэффициенте трения об = Ароб > //-Отг т при вертикальном транспорте совпадают с рекомендациями Вэня [Л. 184], исследовавшего горизонтальные потоки при (i до 850 кг кг (транспорт дюнами ), В [Л. 322а] приведено выражение для коэффициента сопротивления трения при высоконапорном транспорте в пробковом режиме с до 50 /сг ч/кг ч [c.281]

Антифрикционные сплавы применяют для заливки вкладьпней под-ншпников. Основные требования, предъявляемые к антифрикционным сплавам, определяются условиями работы вкладыша подшип ника. Эти сплавы должны иметь достаточную твердость, по не очень высокую, чтобы не вызвать сильного износа вала сравнительно легко деформироваться под влиянием местных напряжений, т. е. быть пластичными удерживать смазку на поверхности иметь малый коэффициент трения между валом и подшипником. [c.355]

Пример 3. На участке цилиндрической трубы между двумя сечениями i и 2 в результате гидравлических потерь (трение, местные сопротивления) снижается полное давление движущегося газа. Потери полного давления между сечениями 1 а 2 оцениваются величиной коэффициента сохранения полного давления а = р /р < 1. Определить характер изменения скорости и статического давления газа в трубе при отсутствии теплообмена с вяещней средой. Запишем, воспользовавшись формулой (109), условие равенства расходов газа в сечениях i и 2 [c.239]

Из условия неразрывности следует, что вдоль трубы постоянного сечения плотность тока не изменяется (р 7 = роС/о = onst) если температура газа постоянна, то число Рейнольдса для всех сечений имеет одно и то же значение. В этом случае коэффициент трения S по длине трубы изменяется только вследствие изменения величины свободного пробега молекулы, который зависит от местного значения плотности I = iopo/p (индекс О соответствует начальному сечению трубы). Подставляя это значение в (31), получаем при 7 = onst [c.143]

Плоская пластина с теплоизолированной поверхностью движется со скоростью Уоо = У = 700 м/с в воздушной атмосфере на высоте Я = 10 км. Определите местные параметры трения на ламинарном участке обтекаемой поверхности (напряжение и коэффициенты трения, толщину пограничного слоя) при условии, что критическое число Кскр = 10 . Найдите также средний коэффициент и сопротивление трения для этого участка пластины. Размеры пластины показаны на рис. 12.1. [c.671]

Найдите параметры пограничного слоя (местный коэффициент трения толщину слоя) на участке турбулентного обтекания плоской пластины (рис. 12.1). а также средний коэффициент и силу трения. Условия обтекания пластины потоком со скоростью К, вуют высоте Я = 10 км. Критическое число Яскр = Ю . [c.671]

Отношение местных толщин турбулентного пограничного слоя (см. (12.40)] сж нсж = 1.140. Отношения соответствующих местных и средних коэффициентов трения 1см. (12.41)1 (о= (с0ояФ(О)т,сж = 0,7992. [c.686]

Отношение местных коэффициентов трения fJ ix нсж 0,7434. Местный коэффициент трения на конусе [c.697]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...