Теплопередача Расчет

Для практического использования решение уравнения (240) представляют иногда в виде специальных номограмм, в которых используются безразмерные величины, распространенные в теории теплопередач Расчет термодиффузионных покрытий, образующихся в процессе реактивной диффузии (т. е. в условиях образования новых фаз), также может быть произведен, но является более сложным [c.121]

В теории теплопередачи расчет сложного теплообмена осуществляется с помощью методов, обобщающих результаты раздельного изучения каждого из трех первичных способов переноса тепла. Следовательно, основным методом теории теплопередачи является расчленение сложного теплообмена на его составляющие по способу (механизму) переноса тепла и изучение этих составляющих методами математической физики и научного опыта. [c.8]

Если увеличение гладкой поверхности стенки ъ F м- поперечными ребрами достигает (Рф — F) м , то коэфициент теплопередачи, отнесенный гладкой поверхности стенки, выражается формулой а = а, где величина i берется от 0,4 до 0,6 — -. С этим коэфициентом теплопередачи расчет проводится аналогично расчету для обыкновенных плоских стенок без ребер. [c.569]

В новой теории теплопередачи расчеты производятся только в один этап - местный тепловой поток вычисляется с помощью функции [c.43]

Формула (12.7) пригодна для расчета процесса теплопередачи через любую стенку — плоскую, цилиндрическую, однослойную, многослойную и т. д. Отличия при этом будут только в расчетных формулах для Ri (см. 8.3). [c.98]

Коэффициентом теплопередачи пользуются и при расчете теплового потока через тонкие цилиндрические стенки (трубы), если d /daH l,5 [c.99]

Рис, 12,2. К расчету теплопередачи через оребренную поверхность [c.100]

Расчет теплоизоляции проводят по формуле теплопередачи (12.7), причем допустимые теплопотери обычно известны, а в результате расчета находят толщину слоя теплоизоляции 6, которая входит в выражение R>.. Иногда в условии задается температура наружной стенки /с2, например, в зоне работы обслуживающего персонала она не должна превышать 50 °С. В этом случае допустимые теплопотери с 1 м поверхности теплоизолируемого объекта определяют по формуле (9.1) q = oLi t 2 — t i), где / 2— температура воздуха в помещении. [c.102]

Все описанные тепловоспринимающие элементы котла (поверхности нагрева) являются типичными теплообменниками, и расчет их ведется по формулам, приведенным в гл. 14. Поверхность нагрева рассчитывается по уравнению теплопередачи [c.152]

Расчет поверхности нагревательного прибора производится по уравнению теплопередачи QoT=kFM, где й — коэффициент теплопередачи через стенку отопительного прибора F — вся поверхность, находящаяся в контакте с воздухом помещения г М — разность температур греющей воды и воздуха в отапливаемом помещении. [c.195]

Расчет рекуперативных теплообменников с промежуточным потоком дисперсного теплоносителя сводится к определению требуемой поверхности нагрева. В этом случае коэффициент теплопередачи [c.386]

Четвертое издание задачника содержит задачи и типовые расчеты по курсам Теплопередача и Процессы теплообмена в ядерных энергетических установках . [c.3]

Вычислить коэффициент теплопередачи и определить площадь поверхности нагрева подогревателя. Расчет произвести по формулам для 1) цилиндрической и 2) плоской стенок. Сравнить результаты вычислений. [c.18]

Расчет по формуле для цилиндрической стенки дает значение коэффициента теплопередачи fei = 0,75 Вт/(м-°С). Площадь поверхности нагрева при этом f=412 м . [c.18]

Расчет по формуле для плоской стенки дает значение коэффициента теплопередачи /г=16 Вт/(м2- С). Площадь поверхности нагрева при этом f = 418 м . [c.18]

Выполнить расчет для следующих условий длина каждого хода Z=2,5 м температура воды на входе Оо = 120°С расход БОДЫ (3=0,22 кг/с тепловой поток на единицу длины центрального тепловыделяющего стержня 9г=3-10 Вт/м температура внешней поверхности внешнего канала постоянна по длине и равна Г=116°С коэффициент теплопередачи через разделяющую каналы стенку fe] = = 350 Вт/(м-°С) коэффициент теплоотдачи к внешней стенке (или от внешней стенки) аг=450 Вт/(м-°С) А, и аг постоянны по длине [c.128]

Определить распределение температуры воды по длине каналов тепловыделяющего элемента с двумя ходами теплоносителя, рассмотренного в задаче 5-85, если при том же расходе воды 0 = = 0,22 кг/с за счет изменения площади проходного сечения внутреннего канала коэффициент теплопередачи ki увеличился до значения 1 = 600 Вт/(м-°С). Все остальные условия оставить без изменений. Сравнить результат расчета с ответом к задаче 5-85. [c.132]

Приведенные расчеты показывают, что появление накипи на поверхности нагрева уменьшает теплопередачу слой в 0 мм — на [c.385]

При проектировании новых аппаратов целые теплового расчета является определение поверхности теплообмена, а если последняя известна, то целью расчета является определение конечных температур рабочих жидкостей. Основными расчетными уравнениями теплообмена при стационарном режиме являются уравнение теплопередачи и уравнение теплового баланса. [c.486]

Иногда в практических расчетах возникает необходимость в определении конечных температур рабочих жидкостей при проходе их через теплообменный аппарат. В этом случае известными величинами являются поверхность нагрева F, коэффициент теплопередачи k, условные эквиваленты Wi и W-2, и начальные температуры t и /а- Требуется найти конечные температуры t, 2 и количество переданного тепла Q. [c.491]

Перекрестный ток. Аналитический расчет тепловых аппаратов с перекрестным током довольно сложен и базируется на работе, выполненной Нуссельтом в 1911 г. Для приближенных расчетов можно рекомендовать уравнения, в которых известными величинами являются поверхность аппарата f, коэффициент теплопередачи k, условные эквиваленты U7i и и начальные температуры 1 и г 2- Требуется найти конечные температуры t [, t 2 н количество теплоты Q. [c.493]

Средние установившиеся температуры определяют по уравнению теплового баланса тепловыделение за единицу времени приравнивают теплоотдаче. При расчете теплоотдачи пользуются ее усредненными коэффициентами. Для решения более сложных тепловых задач (установления температурных полей в деталях машин, определения неустановившихся температур) используют методы, рассматриваемые в теории теплопередачи, в том числе методы подобия, комбинирования нз точных решений для элементов простых форм, методы конечных разностей и конечных элементов. [c.18]

Баланс энергии дуги. Как для катодной, так и для анодной областей дуги можно составить подробную схему баланса энергии. Например, для участка анода основные составляющие баланса следующие в) приход — потенциальная и кинетическая энергия электронов, конвективная и лучистая теплопередача от столба плазмы б) расход — плавление, излучение и теплоотвод в материал анода. Однако механизм явлений в переходных областях дуги пока недостаточно ясен, поэтому проводить точный расчет всех составляющих баланса энергии трудно. В катодной области остается неизвестной доля ионного тока, коэффициент аккомодации энергии ионов для данного катода, изменение работы выхода электронов вследствие эффекта Шоттки и т. п. [c.74]

Пример 3. Расчет теплового состояния ЭМП с принудительным охлаждением часто затруднен из-за отсутствия достоверных сведений о динамике движения охлаждающего агента и количественных соотношениях между потоками теплопередачи внутри машины. Теоретический подход к расчету достаточно сложен и требует учета большого количества факторов, влияющих на нагревание отдельных элементов машины. Полученные теоретическим путем уравнения расчета являются в общем случае дифференциальными. [c.99]

Принцип сопряжения многофазных задач. Развитие массопередачи (теплопередачи) началось с исследования массоотдачи (теплоотдачи) в одной из контактирующих фаз. Одновременно в этом направлении развевались и теоретические исследования методы расчета коэффициентов массоотдачи в одной из фаз (жидкой или газовой). Однако природа явлений переноса в двух- и многофазных систем намного шире и, чтобы раскрыть ее с большей полнотой, необходимо привлечение в расчетах принципа сопряжения фаз и потоков количества движения, массы и энергии. Впервые при исследовании двухфазного массообмена этот принцип был применен в работах [73, 74]. Одним из важных результатов исследований было обобщение известной зависимости между динамическим (бн) и диффузионным (6) слоем. В частности для двухфазного массообмена эта зависимость имеет вид [c.46]

Удовлетворительное согласие экспериментальных данных различных авторов с формулой (2.4.13) (см. рис. 2.4.3, б) позволяет рекомендовать ее для инженерных расчетов теплопередачи при конденсации на турбулентных струях. [c.74]

Для расчета теплового потока при теплопередаче через многослойную цилиндрическую стенку (рис. 3.8) необходимо задать диаметры каждого слоя, коэффициенты теплопроводности стенок, контактные термические сопротивления между ними, а также гранич- [c.281]

Уравнения теплового баланса и теплопередачи служат основой конструктивного и проверочного расчетов теплообменника. [c.457]

При конструктивном расчете рабочая поверхность теплообменника определяется из уравнения теплопередачи / Q [c.457]

Оценку температурного состояния охлаждаемой стенки можно сделать по расчетным соотношениям теплопередачи (глава III), а расчет теплообменника — по методике, рассмотренной в предыдущей главе. [c.467]

Температурное состояние стенки с теплоизолирующим покрытием в стационарных условиях определяется расчетными соотношениями теплопередачи. Однако чаще эту задачу приходится решать для нестационарных условий. В этом случае задача расчета состоит в том, чтобы выбрать такую толщину покрытия, которая при известном времени работы конструкции не допустит перегрева рабочей стенки. [c.468]

I 1 >ументом при исследовании прочности конструкций летатель-111,IX аппаратов. Отметим, что класть применения метода конечных элементов не ограничивается задачами прочности OII.I охватывает широкий круг разнообразных технических н 1о()лем, включая, например, задачи теплопередачи, расчета ио ),1ничного слоя и т. д. [c.9]

Хорошая газоплотность создает условия для движения воздуха с высокими скоростями (нулевая скорость от 3 до 10 ж/сек), что повышает коэффициент теплопередачи. Расчеты и обследования показывают, что коэффициент теплопередачи для рекуператоров типа термоблока колеблется от 10 до 30 ккал1м -час-град. [c.35]

Для исследования была выбрана одна четвертая частЬ ОК--ружности, расположенная в горизонтальной плоскости, где находились две точки касания шарового калориметра е соседними шарами. Опыты проводились при Re = 7-10 средний коэффн-циент теплоотдачи для этого режима был равен 343 Вт/(м -° С) температурная разность в металлической обрлочке при мощности электронагревателя 500 Вт составляла - 62° С измерен-кая разность температур в тангенциальном направлении по поверхности между точкой касания и точкой поверхности с мак- симальным локальным коэффициентом теплоотдачи была равна 6°С влияние неоднородности локального коэффициента теплопередачи практически не сказывалось на температурном поле в оболочке уже на расстоянии 12,5 мм от поверхности. Минимальная температура поверхности получалась в области с максимальным коэффициентом теплоотдачи, максимальная— в месте контакта с соседним шаром. При среднем перепаде в оболочке 62°С измеренная разность температур на поверХ ности электрокалориметра, вызванная наличием переменного коэффициента теплоотдачи, составляла 6° С, что не превышает 10% этого перепада. Полученное экспериментальным путем температурное поле было проверено с помощью расчетных- методов. В частности, был разработан метод, основанный на уравнении теплового баланса в форме конечных разностей, и составлен алгоритм для расчета, распределения температур в объеме на ЭВМ. [c.85]

Произвести проверочный расчет подшипника с кольцевой смазкой, параметры которого приведены в предыдущей задаче, при п = 40 об1мин коэффициент трения, соответствующий точке Ь (граничное трение) / = 0,1 коэффициент теплопередачи от корпуса подшипника во внешнюю среду k = 2 вт м град температура в помещении = 20°. [c.240]

Задачник составлен в соответствии с программой курса Теплопередача для теплотехнических специальностей энергетических вузов н факультетов. Все задачи снабжены ответами, а типовые задачи — подробными решениями. Расположение задач соответствует топ последовательности. в которой излагается материал в учебнике Теплопередача В. П. Исаченко. В. А. Осиповой и А. С. Сукомела. Часть задач и типовых расчетов может быть использована по курсу Процессы теплообмена в ядерных энергетических установках . Третье и.здание вышло в 1975 г. [c.2]

Советскими теплотехниками были разработаны методы расчетов теплопередачи в котельных топках, основанные на большом экспериментальном материале, и предложены практические расчеты топок по эмпирическим формулам (В. Н. Тимофеев, А. М. Гурвич и др.). Обычно расчеттопки заключается в определении температуры дымовых газов на выходе из камеры горения котла. В 1949 г. в Энергетическом институте АН СССР его сотрудниками проф. Г. Л. Поляк и С. Н. Шориным была предложена сравнительно простая формула для расчета этой температуры [c.478]

К сожалению, в [197] не дано полное качественное разъяснение физической стороны явления. К числу жестких следует отнести допущение о пренебрежении осевой составляющей скорости. Для расчета профиля температуры необходимо знать характер распределения окружной скорости, который зависит не только от термодинамических параметров потока газа на входе в камеру энергоразделения вихревой трубы, но и от ее геометрии, а также от давления среды, в которую происходит истечение. Остановимся менее подробно на теоретических концепциях Шепе-ра [255] и А.И. Гуляева [59—61], рассматривавших процесс энергоразделения как результат обмена энергией в противоточном теплообменнике класса труба в трубе. Сохранив в принципе основные идеи представителей третьей фуппы гипотез, Шепер рассматривал ламинарный теплообмен. А.И. Гуляев, сохранив основные моменты физической картины Шепера, заменил лишь конвективно-пленочный коэффициент теплопередачи турбулентным обменом. Эти рассуждения не выдерживают критики по первому критерию оправдания, так как предполагают фадиент статической температуры, направленный от оси к периферии, что противоречит экспериментальным данным [34—40, 112, 116]. Однако опыты Шепера [255] и А.И. Гуляева [59-61] позволили сделать некоторые достаточно важные обобщения по макроструктуре потоков в камерах энергоразделения вихревых труб [c.167]

Рассмотрим, например, расчет пластины, работающей в глубоком вакууме (74]. На рис. 5-1 показана математическая модель пластины с покрытием. При анализе теплопередачи будем считать температурное поле в сечении равномерным и одномерным, что при малом отношении толн ины к длине дает достаточно точные результаты. В случае одномерности предполагается, что температурный градиент покрытия в направлении х является очень малым по сравнению с температурным градиентом покрытия, нормальным к поверхности. Следовательно, в покрытии рассматривается только составляющая теплового потока от пластины к окружающей среде и все тепло в направлении х проходит по металлу подложки. Введем следующие предположения передача тепла окружающей среде происходит только излучением среда имеет температуру, равную 0 К радиационная поверх- [c.111]

Для выполнения расчета необходимы данные по величинам коэффициентов теплопередачи от твердого тела несущей среде сх,. с и от последней твердому телу а также по величинам углов расширения у пограничного слоя и сужения Р потенциального ядра струйного течения. Величины а ., и Lf. могут быть найдены в зависимости от режима течения потока несущей среды, формы частиц, их размеров, плотности и от их внутреннего строения по методу, описанному в работе [43] или в первом приближении из уравнения Роу и Клакстона [44], [c.141]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...