Зависимость от полная — Определение по кривым

По. De и годовому расходу энергии в kWh определяется годовой расход пара. Годовые затраты па горючее В м. б. определены по кпд котельной и стоимости топлива, причем величина В практически пропорциональна расходу пара В,. На фиг. 47 нанесено В в зависимости от Кривая имеет минимум при определенном значении Однако этот минимум пе соответствует наибольшей экономичности, т. к. кроме стоимости топлива д. б. учтены капитальные затраты К, т. е. необходимо принять во внимание проценты на амортизацию Т. Цена Т., а вместе с ной и капитальные затраты К растут почти по прямой линии в зависимости от На фиг. 47 нанесены кривая К, атакже полная годовая стоимость Т = В- -К. Минимум этой [c.131]

При статическом длительном нагружении допускаемые напряжения определяются из кривых длительной прочности и полной деформации ползучести. В зависимости от соотнощения пределов ползучести и пределов длительной прочности для определения допускаемых напряжений выбирается меньшая для заданного времени работы величина. При этом запас прочности по напряжениям (для длительной прочности) принимается л = 1,4 ч- 1,6. [c.485]

Рис. 26. Кривые изменения осевых сил, действующих на насос и турбину, при торможении турбины до полной остановки а — в зависимости от числа оборотов по двигателя б — в зависимости от скольжения е (при определенном заполнении гидромуфты)

После определения по формуле (141) (с учетом противодавления Pj-) строится зависимость избыточного давления р , от угловой скорости Шр регулятора (кривая 1 на фиг. 240). Точка А на этой кривой соответствует номинальному режиму работы двигателя, при котором рейка топливного насоса находится в положении полной подачи топлива. После выбора величины степени неравномерности на номинальном режиме по формуле [c.333]

В некоторых случаях изучение работы генераторов проводится не в зависимости от величины излучаемой мощности, а по измерениям звукового давления или плотности энергии в какой-либо одной точке звукового поля. Иногда эта точка выбирается на оси генератора, а иногда — под углом к ней. В данном случае важно не то, где будет указанная точка, а то, что подобный метод не может дать количественной оценки, а иногда даже качественной. Это видно из следующего примера. При наших исследованиях характеристики направленности излучателя ГСИ-4 (о котором подробнее будет сказано в гл. 5), в зависимости от расположения области генерации свистка по отношению к фокусу параболического рефлектора, оказалось, что при удалении или приближении свистка к основанию параболоида [кривая W= f(F) на рис. 14] акустическая мощность практически не меняется. Однако величина звукового давления, измеренного на оси излучателя, на определенном расстоянии от фокуса рефлектора меняется весьма существенно [кривая ро = f(F)]. Поэтому на основании последних измерений можно было бы заключить (а это противоречит измерениям полной мощности), что при помещении области генерации в фокус параболоида акустическая мощность увеличивается по крайней мере в 2,5 раза, в то время как в действительности она (в пределах ошибки измерений) остается постоянной. [c.28]

На рис. 48, а показана простая тонкостенная конструкция открытого профиля, находящаяся под действием кососимметричной нагрузки Р, что характерно для автомобильных конструкций. Жесткость и прочность этой конструкции в основном определяют изгибом боковых панелей, которые находятся в условиях плоского напряженного состояния (рис. 48,6). На рис. 49, а приведена консольная балка толщиной t, к свободному концу А которой приложена сила Р. Нагружение балки в этом случае аналогично нагружению боковой панели рассматриваемой конструкции. Балка моделировалась элементами четырех типов [11], На рис. 50, а представлены результаты численного эксперимента по определению прогиба свободного конца балки уа в зависимости от числа степеней свободы при идеализации балки треугольными элементами с постоянной деформацией (кривая 1) и линейной деформацией (кривая 2). Треугольный элемент с постоянными деформациями, что равнозначно постоянству напряжений, построен на описании поля перемещений полным линейным полиномом. Этот элемент часто называют С5Г-элементом [11], или симплекс-элементом [20]. Представление поля перемещений элемента полным квадратичным полиномом приводит к линейным распределениям деформаций или напряжений. Такой элемент обычно называют 57 -элемен-том [11], или комплекс-элементом [20]. Как видно из рис. 50, а, характеристики сходимости для треугольных элементов не очень [c.76]

Зависимость себестоимости изготовления заготовки от допуска на размер приведена на рис. 73, а. Себестоимость изготовления заготовки при определенной программе выпуска (кривая А) суммируется из расходов на материал, производственную заработную плату, расходов на оборудование и оснастку и прочих издержек производства по заготовительному цеху (кривые 1—4). С увеличением допуска на размеры заготовки себестоимость ее изготовления снижается. Зависимость себестоимости полного изготовления детали от допуска, на размер заготовки приведена на рис. 73, б. Условные обозначения О — себестоимость изготовления заготовки 1,2 пЗ — себестоимости выполнения предварительной, чистовой и отделочной механической обработки. Минимальная себестоимость изготовления детали в данных производственных условиях может быть получена при комплексном решении задачи по выбору метода выполнения заготовки и построению последующей механической обработки. [c.234]

Для этой цели можно использовать перечисленные выше темпе-ратурно-временные параметры, например, параметр Ларсона—Миллера, в зависимости от которого можно построить пределы ползучести по заданному допуску деформации. При таком представлении результатов испытаний на ползучесть используется ограниченное число точек каждой кривой ползучести, например = 0,1 0,5 1%, по которым можно приблизительно восстановить полную кривую ползучести для недостающих значений температур и напряжений. Возможны способы экстраполяционного определения характеристик ползучести с помощью уравнений, учитывающих физические особенности микромеханизмов, определяющих развитие пластических деформаций и накопление повреждений во времени [28]. Примером такого уравнения, описывающего связь между скоростью ползучести 8 , температурой Т и действующим напряжением а, является следующее [c.21]

Эту задачу — определение массы частицы по единственному следу — можно решить, построив кривые зависимости полного числа зерен N от остаточного пробега R (рис. 240). [c.560]

На основе полученных отношений можно построить полную теоретическую диаграмму зависимости предельных напряжений образования усталостной трещины и разрушения от теоретического коэффициента концентрации напряжений для любой асимметрии цикла нагружения (рис. 25). Кривая 1 (гипербола) соответствует полному проявлению теоретической концентрации напряжений од/осг и является границей образования усталостной трещины кривая 2, построенная по уравнениям (11) или (13) с заменой значений о на Ка, является линией разрушения для докритических значений а (до точки Л) кривые 3 vi 4 характеризуют предельные разрушающие напряжения в области существования нераспространяющихся усталостных трещин. Эту кривую можно построить с использованием уравнения для определения эффективного коэффициента концентрации напряжений в вершине надреза или трещины [c.57]

Рассматривая полученную кривую зависимости прогибов от оборотов, можно сказать, что ротор как бы сразу переходит на закритический режим, т. е. начинает вращаться приблизительно вокруг своего центра тяжести, имея прогиб, близкий к е. Далее был проведен полный расчет этого эксперимента по формулам теории нелинейного демпфера, результаты которых представлены графически на фиг. 41, 42 и 43. Сравнение их с экспериментом показывает, что теоретические кривые в пределах точности определения параметров нелинейного демпфера и точности замеров прогибов совпадают с экспериментальными кривыми. Однако эксперимент указал на довольно интересное явление 1G8 [c.108]

Определение и анализ спектров лопаток желательно сопровождать заполнением таблиц форм, идентифицируя формы по рисункам узловых линий. Это облегчает достоверное определение полного спектра, соответствующего данному диапазону частот. Заполнение таблицы форм удобно сопровождать построением частотных кривых, отражающих зависимость частот собственных колебаний, принадлежащих каждой строке таблицы, от номеров столбцов. Эти зависимости применительно к лопаткам типичных геометрических форм, как и для пластинок (см. рис. 6.5), представляют собой монотонно возрастающие кривые. Если какая-либо клетка таблицы оказалась вакантной, то с помощью таких частотных кривых можно достаточно точно указать, на какой частоте следует искать собственную форму, соответствующую этой вакантной клетке. Экстраполяция частотных кривых позволяет также оценить степень полноты спектра, определяемого в заданном диапазоне частот. С необходимостью этого приходится сталкиваться, когда выявление сложных форм колебаний на высокочастотной части исследуемого диапазона частот оказывается затруднительным. [c.90]

Существенно отметить, что относительная простота полученных выше соотношений неизотермической теории пластичности связана с определением диаграмм деформирования в координатах г, е (упругая деформация — полная деформация). При этом из внимания исключается зависимость модуля упругости от температуры Е = = Е Т). Естественно, что последуюш ий переход к более привычным координатам а, е , обычно необходимый в прикладных задачах, требует пересчета с использованием указанной зависимости. Диаграммы неизотермического нагружения а = а (е) могут, конечно, суш ественно отличаться по виду от соответствующих кривых г = г (е). [c.33]

О взаимосвязи технических характеристик спектрометров. При конструировании или эксплуатации спектрометрических устройств необходимо стремиться к тому, чтобы технические возможности этих устройств были реализованы наиболее полно. Однако следует помнить, что, как и вообще в природе, в спектрометрической измерительной технике существуют свои законы сохранения, обойти которые невозможно никакими техническими ухищрениями. Проявляются они в том, что существует определенная взаимосвязь между техническими характеристиками спектрометра. Одна из таких важнейших взаимосвязей проявляется в зависимости разрешающей способности по исследуемому параметру от времени снятия (набора) спектра. Проиллюстрируем эту взаимосвязь. Рассмотрим сначала спектрометр типа амплитудного анализатора с дискретными каналами. Пусть анализатор имеет К каналов, и результирующий спектр можно представить как огибающую, проведенную через К значений ординаты, заданных показаниями каждого канала. При этом вырисовывается определенная структура спектральной кривой. [c.20]

Эти области применения метода рассматриваются вмес.те, так как все они в сущности представляют определение концентраций нескольких компонентов в смеси. При непосредственном определении чистоты методика остается той же самой, что и при доказательстве идентичности, если в распоряжении экспериментатора имеется заведомо чистое соединение для получения спектра сравнения. Наличие загрязнений будет приводить к уменьшению резкости отдельных полос, общему размазыванию спектра и появлению лишних полос. Для того чтобы отчетливо увидеть эти лишние полосы загрязнений, могут потребоваться высокие концентрации вещества. Приближенная кривая поглощения примесей получается вычитанием поглощения чистого соединения, (в пучке сравнения) из поглощения загрязненного образца (в основном пучке прибора). Такой прием дифференциального анализа позволяет идентифицировать примеси. При последовательных очистках спектральное исследование может показывать уменьшение интенсивности полос, характерны для примеси, а их полное исчезновение является приемлемым критерием чистоты. Этот подход составляет также основу производственного контроля в промышленных и лабораторных масштабах. Здесь загрязнения будут состоять из непрореагировавшего исходного материала и нежелательных побочных продуктов реакции грубая оценка их концентрации может быть получена сравнением интенсивностей. В промышленных процессах можно требовать скорее каких-то оптимальных выходов, чем максимальных, но в любом случае за ними можно следить по изменению интенсивности характеристической полосы поглощения требуемого продукта. Кривая зависимости интенсивности этой полосы от времени показывает, когда концентрация продукта реакции перестает возрастать (максимальный выход) реакция может быть остановлена также при [c.20]

В соответствии с номограммами X, Хоттеля величина определяется в зависимости от полного давления р, а величина PhjO — зависимости от эффективного давления р ф. В предельном случае — для чистого газа, т. е. при P q = Р, эффективное давление рэф равно полному давлению р. Заметим, что изменение полного давления более сильно влияет на степень черноты водяного пара, чем углекислого газа. Определенные по номограммам значения хорошо согласуются с имеющимися опытными данными и результатами теоретических расчетов только для той области изменения определяющих параметров, особенно температуры, для которой построены кривые указанных номограмм без экстраполяции опытных данных. Наиболее надежные данные были получены для области температур от 400 до 1000 К, для которой номограммы дают наиболее точные результаты. [c.34]

Рассмотрим элемент, состоящий из цинкового и медного электродов, погруженных в растворы ZnSOi и USO4, соответственно (элемент Даниэля). Пусть внешняя цепь включает переменное сопротивление R, вольтметр V и амперметр А (рис. 4.1). Разность потенциалов (э. д. с.) между цинковым и медным электродами в отсутствие тока близка к 1 В. Если теперь, подобрав соответствующее сопротивление R, обеспечить протекание во внешней цепи небольшого тока, то измеряемая разность потенциалов станет меньше 1 В вследствие поляризации обоих электродов. По мере роста тока напряжение падает. Наконец, при коротком замыкании разность потенциалов между медным и цинковым электродами приближается к нулю. Влияние силы тока в цепи на напряжение элемента Даниэля можно графически изобразить с помощью поляризационной диаграммы, представляющей собой зависимость потенциалов Е медного и цинкового электродов от полного тока I (рис. 4.2). Способ определения этих потенциалов будет пояснен в разделе 4.3. Символами Ezn и Еси обозначены так называемые потенциалы разомкнутого элемента, отвечающие отсутствию тока в цепи. Поляризации цинкового электрода отвечает кривая аЪс, медного — кривая def. При силе тока, равной / , поляризация цинка в вольтах определяется как разность между [c.47]

Таким образом, экспериментально могут быть выявлены различные по своему виду поправочные функции типа (6.7) в зависимости от свойств материалов и способа определения самой поправочной функции. Однако принципиально важно, что во всех случаях рассматриваемые корректировки кинетического процесса представляют собой безразмерные множители к максимальной величине КИН, что в полной мере соответствует представлениям синергетики об эволюции открытых систем. В этом случае кинетические кривые, получаемые относительно К // или располага- [c.305]

Одними из наиболее важных и точных методов лабораторных коррозионных исследований являются электрохимические. Чаще всего исследуется изменение потенциала металла в определенной коррозионной среде в зависимости от времени. Из-за относительно большой продолжительности исследований эта зависимость регистрируется обычно с помощью автоматического самописца. Более полную картину коррозионного процесса дают так называемые поляризационные кривые, по которым судят о поляризуемости данного металла, о роли катодных и анодных реакций и влиянии внутренних и внешних факторов на коррозионный процесс. Особенно важное место занимают поляризационные измерения при исследовании пассивирующихся систем (см. ингибиторы коррозии). [c.36]

Ji определяли только для двух сплавов, полученных из СССР. Критическое значение J (Ji ) отвечает точке на кривой нагрузка — смещение, соответствующей началу роста трещины. Для точного определения /j требуется вычисление площади под кривой нагрузка— смещение в момент страгивания трещины с учетом пластической деформации. Эту точку можно найти по изменению податливости при частичной разгрузке образца в определенных точках кривой нагружения или путем полной разгрузки образца в какой-либо момент до разрушения с последующим термическим окрашиванием при нагреве на воздухе при температуре 600 — 700 К или с использованием усталостных меток затем образец разрушается при низкой температуре и ведется наблюдение за развитием отмеченной трещины. В данной работе использованы оба метода. Значение Ji находят [4], построив зависимость / от Ай (Аа — измеренный прирост трещины) и экстраполируя эту кривую до пересечения с прямой /=2атАа (где От — напряжение течения). Соотношение /=2атАа описывает раскрытие, а не собственно рост трещины. [c.49]

Результаты экспериментов по установлению требуемой частоты ввода ИКО в систему охлаждения в зависимости от времени сохранения защитных свойств ингибиторной пленки на меди после ввода ИКО приведены на рис. 11.17 (сплошная кривая). После выдержки медных образцов в аэрированной воде при 80 °С и определения резистометрическим методом скорости коррозии меди — 0,019 г/(м -ч) — в воду были введены 0,005 г/л МЭА и 0,01 г/л БТА (стрелка 1), что привело к постепенному уменьшению скорости коррозии до постоянного значения 0,0011 г/(м -ч). Спустя 137 ч раствор с ингибиторами был заменен чистой водой (стрелка 2). В течение последующих 600 ч испытаний в чистой воде скорость коррозии меди оставалась постоянной и равной 0,001 г/(м -ч). Полученный результат показывает, что сформированная защитная пленка сохраняет защитные свойства в течение длительного времени даже при полном удалении ингибиторов из раствора [4]. [c.218]

На рис. 114 приведены количественные данные, иллюстрирующие скорость роста трещины сплавов 7075 и 7178 в зависимости от времени перестаривания после предварительной обработки по режиму Т651. Следует отметить, что перестаривание по режиму выдержка при 160°С в течение 25 ч понижает значение скорости роста трещины приблизительно на три порядка. Эта степень перестаривания вызывает уменьшение прочности только на 14% (рис. 115) при заметном увеличении вязкости разрушения в высотном направлении (см. рис. 114). Те же режимы старения также значительно улучшают сопротивление расслаивающей коррозии. На рис. 116 показано влияние перестаривания на скорость роста коррозионной трещины в зависимости от коэффициента интенсивности напряжений сплава 7178. Увеличение перестаривания уменьшает скорость роста в области II, как это показано на рис. 114. Очень медленная скорость роста трещины в перестаренных материалах требует предельно длинного времени испытаний для определения полной кривой V—К. Поэтому результаты, полученные за данное время испытаний, не позволяют судить о том, влияет ли перестаривание только на область независимости скорости роста трещины от напряжений (область II) или будет также влиять и на об- [c.258]

Условные предел упругости и предел текучести. Понятие о пределе упругости как о напряжении, при котором возникает первая пластическая деформация, или о пределе тедучестц как о напряжении, при котором пластическое течение становится очень большим, настолько полезно при расчетах, что появились многочисленные предложения по поводу того, что принимать за пределы упругости и пределы текучести для материалов, для которых эти "характеристики либо невозможно определить, либо они не существуют вообще. Эти пределы рассматриваются как напряжения, при которых остаточная деформация, полная деформация или угол наклона кривой зависимости напряжения от деформации имеют определенные, но достаточно произвольно выбранные величины [c.31]

В условиях постоянного сохранения уровня нагрузки полная деформация возрастает по закону, изображаемому линией AB D на рис. 5.101. Приведенная кривая отображает величину деформации е для определенного промежутка времени т, включая деформацию, возникшую при нагружении, и деформацию ползучести е . При изображении зависимости только одной деформации ползучести от времени используют график, ось абсцисс которого располагается так, как показано штриховой линией на рис. 5.101. Тангенс угла наклона касательной к линии AB D с осью абсцисс выражают в масштабе скорость деформации ползучести [c.352]

Метод с использованием точки перегиба невыгоден тем, что для получения всех величин т необходимо иметь почти полные кривые ползучести или упругого последействия. Вероятно, более правильные значения т можно получить из анализа, который предполагает определенную форму спектра времен релаксации. Так называемая логарифмически нормальная форма распределения, предложенная Новиком и Берри [6, 7], обладает важным достоинством в том отношении, что она выбрана на основании приемлемой физической модели. При логарифмически нормальном распределении предполагается, что интенсивность релаксации имеет гауссовское распределение в зависимости от логарифма времени около наиболее вероятного времени релаксации Тт. Новик и Берри показали, что эта форма распределения точно соответствует данным по зинеровской релаксации для сплавов Ag—Zn. Так как для исследованных сплавов ширина релаксационного спектра относительно узка, то в пределах точности эксперимента опытным данным соответствуют и другие спектры времен релаксации. Единственным дополнительным параметром, введенным в логарифмически нормальное распределение времен релаксации, является величина р — полуширина спектра в точке, соответствующей 1/е максимальной его величины. Для данной величины р неупругая деформация при ползучести зависит только от tfxrn> Эта функциональная зависимость была табулирована [G] так, что если известно то Тт может быть легко получена из опытов по релаксации. Этот метод анализа был успешно использован для нахождения временной зависимости Тт [8], Для справедливости этого метода необходимо, чтобы форма спектра времен релаксации оставалась постоянной при изменении Тт со временем. Таким образом, этот метод применим только тогда, когда отклонение от равновесия невелико так, что в металле имеется небольшой градиент концентрации вакансий. [c.360]

Кривой ползучести называется график зависимости от времени полных или пластических (возникших в результате ползучести) деформаций при постоянных напряжении и температуре. Характер кривой ползучести для определенного материала зависит от напряжения и температуры. Для сравнительно небольших температур и напряжен й (например, для стали при температуре порядка 400—500° С и напряжении порядка 500— 1000 кГ1см ) график изображен на фиг. 30. При нагружении нагретого образца деформация весьма быстро возрастает от нуля до некоторой величины, изображенной на графике в масштабе отрезком ОА В дальнейшем, после прекращения роста нагрузки, полная деформация нагретого образца будет постепенно увеличиваться во времени по закону, изображенному линией АВСО. Ординаты этой линии представляют собой вели чины деформаций е за определенный промежуток времени, считая от начала нагружения. Они складываются из деформации, возникшей при нагружении, и деформации, образовавшейся в результате ползучести (пластической деформации). Иногда на графике изображается зависимость от времени только пластической деформации, возникшей за счет ползучести е , тогда ось абсцисс графика расположена так, как показано на фиг. 30 пунктиром. Тангенс угла наклона касательной к линии АВСО в некоторой точке с осью абсцисс в масштабе выражает скорость деформации для определенного значения времени [c.289]

Застекловывание салола представляет характерное явление для веществ со сложными молекулами. Таммап [143] экспериментально изучал зависимость от переохлаждения Те — Т = АТ линейной скорости кристаллизации (а) и числа центров кристаллизации (р), образующихся за определенное время в известном объеме прозрачной жидкости. Он получил кривые с максимумом, сдвинутые по температуре друг относительно друга. Увеличение вязкости расплава по мере переохлаждения приводит к торможению не только роста готового кристалла, но и процесса зародышеобразования. В таммановских кривых (Р) не отделены гетерогенное и гомогенное зародышеобразование. Возможность полной остановки кристаллизации при больших переохлаждениях представляет эффект, не имеющий аналогии в превращениях жидкость газ. В отсутствие готовых центров и активных примесей кристаллизация начинается на спонтанных зародышах гомогенного происхождения. Однако реализовать чистые условия долго не удавалось. По данным [12] максимальное переохлаждение для висмута и олова не превышало 30°, а для натрия и калия — 3,5°. Если воспользоваться последним значением, то для поверхностного натяжения на границе кристалл — расплав получим явно заниженную величину а [c.160]

Проведены измерения при давлении ударного сжатия свинца до 600 ГПа. Результаты опытов представлены иа рис.9.13, где переход изэнтропы из однофазного состояния (степенная зависимость температуры от давления) в область смеси фаз (экспоненциальная зависимость) выражается в резком изменении наклона кривых 5 и i . Равновесность исследуемых состояний свинца после ударного сжатия и разгрузки подтверждается тем, что состоянися в двухфазной области, полученные расширением от разных исходных давлений (160 ГПа и 240 ГПа), в полном соответствии с правилом фаз Гиббса согласно измерениям имеют одинаковые значения температуры. Эта равновесность, по-видимому, нарушается при давлении ниже 3-10 Па, где измеренные значения температуры оказались выше Кривой насыщения. Причина превышения связана с кинетикой испарения и конденсации металлов [68]. Таким образом, данные эксперименты позволили с достаточной определенностью зафиксировать [c.365]

Следует отметить также, что такие характеристики, как основная кривая намагничивания и амплитудная проницаемость, введены формально аналогично характеристикам в постоянных магнитных полях. Действительно, в пере.менном магнитном поле магнитное состояние образца изменяется по динамической петле, пробегая за период полный цикл, и магнитное состояние, соответствующее основной кривой намагничивания, бывает в образце лишь одно мгновение за период. Возможность расчетов электромагнитных механизмов с использованием основно кривой намагничнвания связана с тем, что при экспериментальном определении этой кривой находится зависимость напряжения на измерительной обмотке образца от намагничивающего тока (или, точнее, н. с.), ио которой рассчитывают магнитные величины. В тех случаях, когда расчет электромагнитных устройств сводится к определению напряжения на выхо-2В [c.28]

Из уравнений (10,1) и (10.2) очевидно, что оценка кор в зависимости от Яп требует знаний тафелевских констант Ьа и Ьс, которые могут быть неизвестны для изучаемых систем и значения которых могут меняться во время эксперимента. Определение тафелевских констант по полным т) — -кривым для каждой изучаемой системы требует много времени и может быть не совсем точным из-за сопротивления и из-за влияния переноса вещества. Хор [90] критически отнесся к этому методу и отметил, что полное тафелевское уравнение для катодной и анодной реакций, которое определяет тафелевские наклоны, может быть использовано для расчета без использования метода измерения поляризационного сопротивления. Маисфельд [91, 91а] предположил, что кривые поляризации, полученные в области Яп, могут быть рассчитаны и представлены в виде различных [c.557]

При малой длине и малом уклоне скорость также мала, и следовательно размеры поперечного сечения будут велики. Поэтому может оказаться, что К. более длинный, но позволяющий вести воду с ббльшей скоростью при ббльшем уклоне, а следовательно с меньшим живым сечением, будет стоить дешевле короткого. При определении стоимости каждого варианта следует конечно учитывать стоимость земляных работ, одежды смоченного периметра и всех сооружений на трассе, в к-рых может возникнуть надобность. Решение удобно находить графически, построив кривую зависимости стоимости К. от скорости или уклона. Точка кривой, соответствующая минимальной ординате — стоимости, определит искомую величину абсциссы — скорости (или уклона). Подобные соображения могут помочь произвести выбор направления К. в ирригации, в водоснабжении, в осушении и отведении сточных вод (когда убловием для задачи является отведение определенного количества воды с определенной высоты в реку) и в гидросиловых установках (определение установки с минимальной стоимостью единицы мощности — получить требуемый напор с наименьшими затратами). При определении скорости, соответствующей наивыгоджйшей эксплоатации, также пользуются методом сравнительных экономич. подсчетов задаются несколькими значениями скорости и по этим величинам определяют соответствующие им уклоны (с помощью ф-лы Шези, известных расхода и ширины К. по дну). Для каждого уклона эскизно намечается вариант трассы и определяется его полная стоимость. [c.434]

НИИ. Одновременно камертон ваписывает синусоиду времени. По окончании опыта эти кривые, имеющие вид, показанный на фиг. 11, обрабатывают на компараторе и устанавливают зависимость величины давления от времени. На кривой сжатия величина жк отвечает времени полного сжатия, определяемому по записи камертона лм — величина абсолютного сжатия столбика. Измерив величины жз и зи, получим время и отвечающее ему сжатие столбика. Т. к. медные цилиндрики, подвергающиеся сжатию, начинают деформироваться только после того, как давление достигнет определенной величины, и запись нарастания давления до этого момента не производится, то теперь иногда применяют цилиндрики, у к-рых одно основание переходит в конус. В этом случае смещение пера начинается почти с первого момента нарастания, т. к. деформация начинается с вершины конуса, для сжатия к-рой не требуется значительных усилий. . [c.156]

Расчет грейфера. При расчете грейфера должны быть определен усилие на его режущих кромках и усилия в шарнирах и замык ющем канате для любой фазы зачерпывания. Усилие на режущи кромках грейфера должно быть достаточно для преодоления сопрс тивлений при зачерпывании. В зависимости от принимаемых доп щений разработаны многие методики расчета грейфера 111, 14, 20 Рассмотрим графоаналитический расчет грейфера [11. На рис. 2.19, показан двухканатный грейфер в промежуточном положении пр зачерпывании, определяемом расстоянием О с л < 0,5L режуще кромки от начального положения полного раскрытия. На грейфе действуют вес верхней и нижней Оц траверс, челюстей Ос зачерпнутого материала (вес Ос и Q считаем равномерно дей ствующими на челюсти). Реакции материала Р считаем направлен ными по касательным к кривой зачерпывания и имеющими верти кальные V и горизонтальные Н составляющие. Из уравнения рав новесия грейфера составляющие [c.24]

Зависимости t] от и, L == LID, е и Уотс не могут в полной мере характеризовать работу прямоточных аппаратов на промышленных пылях различного дисперсного состава, так как эффективность пылеотделения т] зависит от размера б и плотности частиц р , плотности pj и вязкости газа р, и геометрических размеров аппаратов. Для установления этих зависимостей проведены серии опытов по определению фракционных к.п.д. аппаратов различных геометрических размеров при разных условиях их работы. Опыты проводились на тонкодисперсной угольной пыли (см. рис. 2, кривая 2) с объемным весом, равным 1,38 г см . Вначале выполнены опыты (см. таблицу) при температуре воздуха t = 20° С в пылеотделителе диаметром 360 мм, при входной скорости потока на лопаточную решетку, равной 20,5 и 25,3ж/сек. Определены также зависимости т)фр от геометрических размеров аппарата, вязкости [х и плотности газа pi в пылеотделителе диаметром 200 мм на холодном и подогретом до температуры 145° С воздухе и входных скоростях, равных 20,5 и 25,3 м/сек. [c.97]

С этой целью были сняты полные кривые деформации при разных температурах и скоростях деформирования. Зависимость верхнего предела текучести от температуры при ё = 7,5 представлена на рис. 11, а, из которого видно, что с увеличением температуры уменьшается по экспоненциальному закону. На рис. 77, б представлены кривые деформации образцов при 750° С и разных скоростях деформирования. Аналогичные кривые а - е быии получены при Т = 680 и 820° С для с = var. Видно, что на кривых сжатия наблюдается двойной резкий предел текучести или, как его называют в литературе, зуб текучести. По мере повышения температуры зуб текучести кривых постепенно сглаживается. Из сопоставления рис. 77, а и б видно, что уменьшение скорости деформирования качественно влияет на форму и параметры кривых о — е подобно увеличению темиературы, что согласуется с ранее полученными экспериментальными данными [460, 458, 461]. Можно полагать, что наблюдаемое изменение параметров кривых сжатия с изменением Тие связано с тсрмо-активационным механизмом пластической деформации [459]. Существ s t ряд теоретических и эмпирических формул, которые можно исполь оьать для определения связи между Стд, 7 и ё [459]. В частности, можно использовать формулу типа [c.139]

Для Я-поляризации явление, аналогичное эффекту Малюжинца в одноволновом диапазоне, можно наблюдать также на решетке из прямоугольных диэлектрических брусьев. Соответствующая формула для определения угла полного нерезонансного прохождения приведена в 7. На рис. 55, в для кривой 1 эффект Малюжинца проявляется в чистом виде при ф = 61°, а для 2 полоса полного прохождения по углу падения обусловлена эффектом Малюжинца при ф = 35 ° 18 и резонансным прохождением при ф = = 39° 14. Рис. 54, 55, а—в свидетельствуют о качественно одинаковом поведении дифракционных свойств решеток в длинноволновой области при изменении угла падения. Иной характер имеют зависимости на рис. 55, г для двухэлементной ножевой решетки. Несмотря на то что существуют все условия, необходимые для проявления эффекта Малюжинца, данные графики существенно отличаются от представленных на рис. 55, а, б коэффициент прохождения Во для случаев, соответствующих кривым 2 и 3, 30 всем диапазоне изменения угла падения не превышает 0,18. [c.106]

В материалах, обладающих достаточно большой, магнито-стрикцией, анализ внутренних напряжений в течение некоторого времени проводился путем исследования намагничивания. Школой Беккера [2] в начале 30-х годов было установлено, что коэрцитивная сила, начальная проницаемость и энергия намагничивания зависят от внутренних напряжений в материале. Эта качественная зависимость использовалась во многих металлографических исследованиях, но до появления в 1956 г. работы Реймера [17] количественная связь была определена недостаточно точно. Реймер измерял внутренние напряжения по уширению рентгеновских интерференций и сравнивал их с величиной напряжений, определенной из измерений энергии намагничивания в чистом никеле полученные значения хорошо совпадали до напряжений 10 кг1мм . Этот результат был достигнут лишь благодаря учету углового распределения констант магнитострикции в отдельных кристаллитах изучаемого материала. (Чтобы получить полное представление о проделанной Реймером работе, следует обратиться к оригинальной публикации.) Из-за многих эффектов, например характера распределения кристаллов, гетерогенности и т. д., которые могут оказывать влияние на энергию намагничивания, при использовании описанного метода необходима большая осторожность. Одна из последних работ на монокристаллах никеля показала хорошее совпадение между величиной приложенного напряжения и значением напряжения, вычисленного по форме кривой зависимости намагниченности в области приближения ее к насыщению. Эти эксперименты показали, что магнитные измерения напряжений дают правильные результаты только для главных направлений кристалла. [c.303]

Следуюш,им этапом исследования является определение интервала значений жесткости k (или, что то же, мягкости х) стойки, не нарушаюш их устойчивости первоначальной системы, изучение характера влияния конечной жесткости на изменение кривых устойчивости и отыскание зависимости этого влияния от параметров V, с ик. Наиболее естественным способом решения этой задачи было бы построение D-разбиения по комплексному параметру х. На комплексной плоскости х положительный отрезок действительной оси, лежащей в области устойчивости, указал бы интервал искомых значений X. Построение кривых зависимости величины этого отрезка от интересующих параметров V, h, с дало бы полный ответ на вопрос [c.389]

Для автоматического регулирования плотности тока с помощью ЭВМ более удобным является метод построения I—S-кривых. На ванне задают определенное опорное напряжение U и производят предварительную калибровку зависимости полного тока I от поверхности загружаемых деталей 5. Эта опорная кривая служит ЭВМ для определения поверхности загружаемых деталей S по величине тока на ванне при U = onst. Информацию [c.667]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...