Кривая текучести

Если за условие пластичности принять условие Мизеса (2.79), то соответствующая начальная поверхность нагружения есть цилиндр с осью, совпадающей с прямой ОС. Точки пространства напряжений, лежащие внутри цилиндрической поверхности текучести, соответствуют упругому состоянию тела, а точки, лежащие на поверхности, отвечают начальному пластическому напряженному состоянию. Пересечение поверхности нагружения D-плоскостью называют кривой текучести. Для условия пластичности Мизеса начальная кривая текучести представляет собой окружность радиуса a = V 2/Зот (рис. 11.2, в). [c.252]

Из графика видно, что в полуцикле нагрева (сжатия) происходит значительное превышение параметров в цикле о и Т кривых текучести. В результате текучести материала и его ползучести происходит существенное изменение параметров цикла цикл, изображенный кривыми 7, переходит в цикл, изображенный кривыми 2. Нри этом экстремальные значения напряжений повышаются [c.343]

ОПИСАНИЕ КРИВЫХ ТЕКУЧЕСТИ МЕТАЛЛОВ И СПЛАВОВ ПРИ ГОРЯЧЕЙ ДЕФОРМАЦИИ [c.9]

Процесс горячей деформации материалов описывается с помощью кривых текучести (диаграмм деформаций) в координатах а—г, (Т—Г), форма и значения параметров которых зависят от типа кристаллической решетки, физико-химических свойств и состояния металла, температуры, скорости и степени деформации, истории и пред- истории нагружения, методики испытаний, масштабного фактора и т. д. [c.9]

Кривые текучести (упрочнения) являются также основой для построения различных моделей пластической деформации металлов (физических, физико-математических, дислокационных и т. д.). [c.9]

В классическом виде кривая текучести сг—е для монокристаллов чистых металлов с г. ц. к. решеткой в условиях статического нагружения состоит из трех участков (/—///) (рис. 1). [c.9]

Рис. 1. Кривая текучести монокристаллов чистых металлов с г. ц. к. решеткой в условиях статического нагружения.

Для чистых металлов с гексагональной решеткой характерна наиболее простая форма кривых текучести и деформационное упрочнение проявляется слабее, чем у металлов с кубической решеткой. [c.10]

При пластической деформации поликристаллов наблюдается сложный характер напряженного состояния в отдельных зернах с неоднородной деформацией различных объемов материала. Для кривых текучести поликристаллов чаще всего не наблюдается первой стадии текучести (облегченного скольжения), так как в металле уже при небольших деформациях начинается множественное скольжение. [c.10]

Рис. 2. Кривые текучести металлов и сплавов при различных темпе-ратурно-скоростных условиях деформации

Кривые текучести типа А обычно описываются уравнением вида [c.11]

Наиболее характерным видом кривой текучести металлов в условиях горячей деформации является кривая типа В с ярко выраженным максимумом значений сопротивления деформации (рис. 2). [c.11]

У кривых текучести типа В с ростом степени деформации в дополнение к динамическому возврату и полигонизации начинается динамическая рекристаллизация, сопротивление деформации с ростом е снижается, а затем постепенно выходит на установившийся уровень. [c.12]

Разработанные в последние годы физические модели динамического разупрочнения металлов достаточно хорошо описывают кривые текучести при горячей деформации и объясняют смещение максимума значений а в зависимости от температуры и скорости деформации [44—50]. [c.12]

Подобные кривые текучести были получены в целом ряде экспериментальных работ для условий горячей деформации и сравнительно низких скоростей [c.12]

Рис. 3. Кривые текучести алюминия А99 при 330 С и Е= = 10-3 с-1 с размером зерна 6 (I) и 50 мкм (2)

Рис. 4. Кривые текучести стали типа 05 (0,05 % С. 0,42 % Мп) при 1025 °С и 6=1,2- 10-3 с-1 с размером зериа, мкм / — 5 2 — 9 3 — 20

Добавки ниобия в низколегированных высокопрочных сталях также заметно влияют на характер кривых текучести, отчетливо повышая [c.13]

Рис. 5. Кривые текучести стали типа 05Г при 1000 °С и е=1.3- 10-1 с-1

Рнс. 10. Кривые текучести при ступенчатом изменении скорости де- формации [c.31]

Рис. 11. Сравнение кривых текучести при однократном (I и I ) и дробном нагружении (2 н 2 )

Рис. 12. Различные случаи кривых текучести при прерывистой деформации

Рис. 13. Кривая текучести при растяжении алюминия в обычных условиях (7) и с наложением УЗК (2)

В условиях высокоскоростного нагружения большую роль играют динамический и тепловой эффект пластической деформации. Поэтому, если в условиях статического нагружения кривые текучести какого-либо материала при испытаниях на сжатие и растяжение могут быть близки, то при динамическом нагружении такого совпадения скорее всего не будет. [c.49]

Жесткость системы машина—образец особенно значимо влияет на механизм нагружения при динамических высокотемпературных испытаниях. Увеличение податливости системы приводит к резкому повышению скорости нагружения, а следовательно, к изменению характера кривых текучести и результатов испытаний по пластическим характеристикам. [c.55]

Результаты испытаний по кривым текучести в координатах а—е удобнее сравнивать и использовать для расчета различных процессов обработки давлением. [c.57]

Например, с ростом скорости деформации в ряде работ [9, 128] было замечено повышение пластических характеристик исследуемых материалов, а в других работах [14, 17] отмечалось снижение уровня кривых текучести с ростом е для ряда сталей и сплавов, хотя это противоречит традиционным понятиям о влиянии скорости деформации на прочность и пластичность металлов. [c.60]

В теории ОМД и при обработке результатов пластометрических исследований физические модели течения металлов, к сожалению, пока еще мало используются. Для анализа кривых текучести а—е применяются лишь, как правило, эмпирические методы, которые не учитывают механизм упрочнения — разупрочнения материала при горячей деформации. [c.10]

Кривые текучести типа Б согласно модели Селларса [44] описываются с помощью следующего уравнения [c.11]

Кривые текучести подобно кривым Б (см. рис. 2) наблюдаются у алюминия, а-железа и ферритных сталей с низким содержанием углерода, где высокая энергия дефектов упаковки феррита способствует развитию процессов по-лигонизации и невелико деформационное упрочнение. [c.11]

В соответствии с этими моделями динамическая рекристаллизация в металле при горячей деформации возникает при достижении критической плотности дислокаций, которой соответствует так называемая критическая степень деформации 8д. Для различных материалов эта величина составляет бд=0,8- --4-0,9 emai, где Втах—деформацйя, соответствующая максимуму на кривых 0—е. Следовательно, динамическая рекристаллизация начинается еще до достижения максимума значений сопротивления деформации на кривых текучести. Динамическая рекристаллизация обычно наблюдается при высоких скоростях (10°—1Q2 с ), тогда как динамический возврат и полигонизация — при более низких значениях е. [c.12]

Считалось, что тепловой эффект при динамическом нагрунсении наиболее значим при испытаниях на сжатие, однако последние экспериментальные работы показали, что при кручении и растяжении тепловой эффект значим и существенно влияет на характер кривых текучести [192, 193]. [c.50]

Испытание на растяжение. Это — наиболее простой метод пластометрических испытаний. В области равномерного удлинения указанный метод позволяет легко получить кривые текучести, так как при одноосном напряженном состоянии главное напряжение равно сопротивлению деформации [c.50]

Тепловой эффект пластической деформации при пластометрических исследованиях оказывает заметное влияние на характер кривых текучести а—8 уже [c.58]

При проведении рандомизированного пластометрического эксперимента следует помнить про выбор масштаба записи кривых текучести с тем, чтобы они по уровню значений а были примерно близки. Например, при одном масштабе записи (коэффициенте усиления) можно записать кривую текучести при 1000°С [c.61]

Рис. 94. Кривые текучести непрерывно литой стали 17Г2СФ (0,15 "/о С 1,21 % Мп 0,48 % Si) при испытаниях на статическое растяжение (4,16 10- ) и различных температурах, °С

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...