Ларсона — Миллера параметр

Ларсона — Миллера параметр п соотношение 46 [c.484]

Ларсона — Миллера параметр 437, 438 Лестницы метод усталостных испытаний 368-372 [c.616]

Некоторого увеличения точности определения положения обобщений параметрической кривой можно достичь, используя следующее выражение параметра Ларсона и Миллера [c.311]

Результаты испытаний па длительную прочность часто обрабатывают в параметрических координатах Ларсона—Миллера. Согласно этой методике предел длительной прочности представляется как функция параметра [c.77]

На рис- 3-6,6 показана обработка по методу Ларсона—Миллера результатов испытаний на длительную прочность. Верхний график рис. 3-6,6 используется для определения величины параметра по температуре и известному времени до разрушения. Ход графического определения параметра показан пунктиром и стрелками. Затем по известному параметру и кривой длительной прочности (нижний график на рис. 3-6,6) определяют величину напряжения, вызывающего разрушение при данном параметре (дальнейший ход пунктира и стрелок). [c.78]

Эмпирические зависимости длительной прочности роторных сталей от времени до разрушения и температуры и предельной деформации от параметра Ларсона—Миллера, полученные на основе обобщения результатов испытаний образцов из этих сталей [c.212]

Значение параметра Ларсона—Миллера для исходного материала при заданном напряжении [c.481]

Определим выработку ресурса за 100 ООО ч при номинальной нагрузке. Значение параметра Ларсона—Миллера [c.482]

Из параметрических зависимостей, используемых для прогнозирования характеристик жаропрочности, следует прежде всего отметить параметр Ларсона—Миллера, объединивший температуру Т и время действия t постоянной нагрузки [c.205]

Параметр Ларсона—Миллера [c.437]

В соответствии с гипотезой Ларсона — Миллера [2] утверждается, что для каждой совокупности материала и уровня напряжений существует единственное значение параметра Р, который связан с температурой и временем соотношением [c.437]

Таблица 13.2. Эквивалентные условия, определенные с помощью параметра Ларсона—Миллера

При прогнозировании поведения в условиях длительной ползучести и характеристик разрыва при кратковременной ползучести с помощью применения параметра Ларсона — Миллера результаты теории хорошо согласуются с экспериментом для разнообразных материалов, включая некоторые пластики. [c.438]

В логарифмических координатах (по оси абсцисс — определяемый параметр, по оси ординат — напряжение) получают зависимости, выраженные одной прямой, двумя прямыми (прямой с изломом) или кривой линией. Эту линию называют основной кривой длительной прочности. На рис. 3.10 показан пример построения основной кривой длительной прочности методом Ларсона — Миллера. [c.59]

Рис. 3.10. Основная кривая длительной прочности для стали 18 Сг —8 Ni. полученная с помощью параметра Ларсона-Миллера [14]

Ламэ уравнение 106 Ларсона—Миллера способ Латунь 203, 209 Лоде параметр 106 [c.279]

ЛИЧНЫХ значениях времени до разрушения, что позволяет описать длительную прочность материала при различных температурах с помощью параметра Ларсона—Миллера единой кривой практически во всем диапазоне времени до разрушения. [c.271]

При обработке данных по скорост,ям е установившейся ползучести параметр Ларсона—Миллера записывается в виде [c.156]

Где — время до разрушения материала /р, 7р, — время до разрушения материала при постоянной максимальной, минимальной и средней температурах цикла П2 — параметр Ларсона — Миллера [c.359]

В параметрической зависимости Ларсона—Миллера используется допущение об эквивалентности в определенной степени влияния на предел длительной прочности времени и температуры. Хорошо известно, что с повышением температуры или длительности испытания предел длительной прочности снижается. Следовательно, задача сводится к отысканию вида параметра, в который входили бы время и температура. Вид параметра можно получить, если воспользоваться зависимостями предела длительной прочности от температуры и от напряжения в отдельности. Эти зависимости найдены в результате обработки большого числа экспериментальных данных. [c.33]

Рис. 7.1. Зависимость параметра Ларсона—Миллера р1 (а) от напряжения а

На диаграмме Ларсона - Миллера напряжения о при разрушении представлены в виде функции параметра Т(20 + lgi) = о (Г- температура, I - время до разрушения). По этой диаграмме можно определить жаростойкость чугунов при любой температуре или продолжительности до разрушения, в частности значения напряжений, при которых продолжительность до разрушения составляет 10 ч. Значения напряжений серых чугунов в различных состояниях при различной температуре приведены в табл. 3.2.32. [c.441]

Параметрические методы, по-видимому, наиболее удобны для обобщения сведений о материалах. В 1952 году Ларсон и Миллер [4] впервые ввели представление о температурновременном параметре в виде Г(С + IgO = onst для данной величины напряжения. В этом равенстве Т — абсолютная температура, t — время и С — константа материала. Параметр используют, чтобы выразить связь напряжения с температурой и временем до разрушения или с некоторой избранной скоростью деформации. Ценность выражений такого рода в [c.65]

Ларсона-Миллера параметр 558 Легирование стали - Понятие 25 Легируюшие элементы в сталях - Наименования 25,26 - Влияние на полиморфизм железа 26, 27 - Классификация 26 - Влияние на свойства 27-29 [c.766]

Рис. 69. Зависимость пластичности стали 12Х18Н9Т от параметра Ларсона— Миллера [3]

Для сплава Удимет-700 с размером зерна 300 мкм, испытанного на воздухе при температурах 760 и 982°С, значения С составили 23 и 18, что близко к ожидаемому значению 20 [14]. При вакуумных (10 торр) испытаниях этого же сплава параметры Ларсона— Миллера при тех же температурах равны 41 и 33 соответственно. Таким образом, поскольку внешние условия по-разному влияют на характеристики ползучести, условия зарождения и роста трещин, нет никаких оснований считать параметры, входящие в рассмотренное эмпирическое соотношение, постоянными. [c.46]

Рис. 77. Зависимость твердости (а) высокотемпературный (500—700 С) пластичности (б) при испытании стали 15Х1М1Ф, закаленной с температур 1010 и 1240° С от параметра Ларсона—Миллера

Используя изохронные кривые ползучести, полученные в НПО ЦКТИ для сталей 20ХЗМВФ и 25Х2М1Ф, находим зависимость, связывающую предельную деформацию еД" с параметром Ларсона—Миллера [c.213]

Существуют [ 11 ] способы экстраполяции путем распространения до длительного времени кривых длительной прочности, показанных на рис. 3.9, и параметрические способы. К первой группе методов относится статистическая обработка данных, приведенных на рис. 3.7. Построив регрессионную кривую, экстраполируемые величины получают обычными методами. Однако существует опасность ошибок при экстраполяции на время, превышающее имеющиеся данные по долговечности более, чем в 10 раз из-за заметного изменения свойств материалов при такой экстраполяции. Наиболее известные из параметрических способов— это способ Ларсона — Миллера [14], способ Шерби — Дорна [15] и способ Мэнсона — Хаферда [16 ]. В табл. 3.1 перечислены определяемые параметры и их характерные особенности. [c.58]

Как было отмечено, при уменьшении скорости ползучести время до разрушения увеличивается между этими двумя параметрами суш,ествует обратно пропорциональная зависимость. В случае высокотемпературной ползучести чистого алюминия (см. рис. 3.25), когда время с учетом температурной поправки можно представить с помощью параметра 0 уравнение (3.29) 1, время до разрушения определяется зависимостью скорости ползучести от температуры и обратно пропорциональной температурной зависимостью ехр (AHJRT). При таком подходе с помощью метода Шерби—Дорна, являющегося одним из параметрических методов, перечисленных в табл. 3.1, можно оценить долговечность сплава при ползучести. Однако, как показано на рис. 3.9, параметр Ларсона—Миллера и параметр Мэнсона—Хаферда формально соответствуют случаю, когда энергия активации ползучести зависит от температуры. [c.78]

Рис. 1.15. Характер изменения твердости НУъоп сварного соединения при отпуске Т - параметр Ларсона-Миллера

Испытания проводятся при температурных условиях, как правило, на 30. .. 80 С выше рабочей (эксплуатационной) температуры с целью сокращения длительности т эксперимента при последующем пересчете с помощью параметра [28] Рд, = Ttlgx - 2Т + 25)10 [28] или параметра Ларсона - Миллера Р = (Igx + 20)-10 длительности испытания на рабочую температуру Т, где Т = 273 + К- [c.164]

Величина 7( -lgTp) называется параметром жаропрочности, и ее постоянство справедливо при постоянном напряжении. Переписав зависимость Ларсона — Миллера в виде [c.48]

Определив константу С из эксперимента и построив по экспериментальным данным зависимость параметра Ларсона—Миллера от нашряжения ст, можно предсказывать поведение материала при иных условиях испытания. [c.156]

Исходя из предположения независимости дисперсии от температуры и времени, характеристики длительной прочности, соответствующие заданной вероятности разрушения Р при температурах и напряжениях, отличных ог приведенных в табл. 1.2, можно представить зависимостями a=f T, t ), эквидистантно смещенными относительно друг друга. Зависимостями, используемыми для оценки длительной прочности, могут быть или кривые длительной прочности G=f tp) при Т= onst, или обобщенные кривые, инвариантные к некоему параметру P=f t, Г), например параметру Ларсона—Миллера Рл.м T +lgt ), где Г—температура. К р — время до разрушения, ч с — постоянная, принимаемая рав- ной 20. [c.6]

Правая часть этогаравенства может быть лстолкована как параметр, аналогичный параметру Ларсона—Миллера. [c.227]

Рис. 2.14. Зависимость предела текучести при нормальной температуре от параметра Ларсона—Миллера для сталей 25Х1МФ (а) и 15Х1М1ФЛ (б)

Уравнение (7.21) типа Менсона—Хаферда основано на более сложном условии подобия, а именно параметр / 2(0) является функцией не только напряжения, но и температуры. Это условие так же, как и (7.22), пригодно для расходящихся кривых длительной прочности, но с другими углами расхождения. Таким образом, зависимости Ларсона—Миллера и Менсона—Хаферда относятся к одному классу и могут сравниваться между собой (табл. 7.1). [c.252]

Длительность испытаний при этом сокращается в несколько раз по сравнению с классическим методом. Величина С в параметре жаропрочности для большинства исследованных перлитных сталей находится В пределах 18—22. В расчетах обычно принимается С=20. Возможная погрешность в этом случае составляет, по данным Либермана [3], 10%- Лишь в отдельных случаях ошибка может быть более значительной. В настоящее время имеется большое количество данных по сра1внительным значениям а д.п за длительные сроки службы,, определенных различными ме- тодами, включая метод Ларсона—Миллера. Они показывают, что величина а д.п, полученная по Ларсону—Миллеру, на всем протя-Г кЖении до 100 ООО ч удовлетворительно совпадает с полученной при экстраполяции опытных данных методом логарифмической зави- симости. В большинстве изученных случаев величина предела дли- . тельной прочности перлитных сталей, определенная по Ларсону-Миллеру, несколько занижена по сравнению с Од.п, полученным классическим методам. [c.17]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...