Коэффициент концентрации эффективный — Определение

А Табл. 3.6. Эффективные коэффициенты концентрации напряжений и и моменты сопротивление для определения [c.66]

Для определения величины эффективного коэффициента концентрации проводят испытания на изгиб специальных образцов. Установив значения временного сопротивления материала образца без концентрации напряжений (Ое ) и с концентрацией (сГв.и.к). находят К/- [c.217]

На рис. XII.9. даны значения коэффициентов концентрации при кручении и К , а на рис. XII.10 — для растяжения — сжатия. Для определения эффективных коэффициентов концентрации при других отношениях 0/с1 следует пользоваться формулой [c.315]

В тех случаях, когда экспериментальные данные по определению эффективного коэффициента концентрации напряжений отсутствуют, а известны значения теоретического коэффициента концентрации напряжений, можно использовать для определения Ка следующую эмпирическую формулу Ка= - -д (а — 1), где д — так называемый коэффициент чувствительности материала к концентрации напряжений легированных сталей значение д близко к 1. Для конструкционных сталей в среднем серого чугуна значение д близко к нулю. Иначе говоря, серый чугун нечувствителен к концентрации напряжений. Более подробнее данные относительно д для сталей приведены на рис. VII. 12, Влияние абсолютных размеров поперечного сечения детали. Опыты показывают, что [c.316]

При переменных напряжениях концентрация последних существенно понижает прочность деталей. Эффективным коэффициентом концентрации Ка или Кх при напряжениях, переменных во времени, называется отношение предела выносливости, определенного на гладком образце, к пределу выносливости образца с концентратором напряжений [c.260]

Полезно дать словесное определение эффективного коэффициента концентрации напряжений как величины, показывающей, во сколько раз снижается предел выносливости при симметричном цикле за счет наличия концентрации напряжений. [c.180]

Наиболее достоверные числовые значения эффективного коэффициента концентрации, естественно, получаются на основе усталостного испытания образцов. В настоящее время в этом направлении накоплен достаточно большой экспериментальный материал. Для типовых и наиболее часто встречающихся видов концентрации напряжений и основных конструкционных материалов созданы таблицы и графики, которые приводятся в справочной литературе. На рис. 12.19 показаны в качестве примера типичные графики для определения эффективного коэффициента концентрации. [c.488]

В тех случаях, когда прямые экспериментальные данные по определению эффективного коэффициента концентрации отсутствуют, прибегают к различным приближенным оценкам. В частности, сопоставление результатов многочисленных испытаний позволяет в некоторой ограниченной мере установить соотношение между эффективным и теоретическим коэффициентами концентрации в виде [c.489]

Описанный способ определения эффективного коэффициента концентрации является довольно грубым. Коэффициент чувствительности заметно меняется в зависимости от геометрических особенностей как самой детали, так и очага концентрации напряжений. Наблюдается некоторое снижение q в случае больших коэффициентов Ка и некоторое возрастание при увеличении абсолютных размеров детали. Поэтому вопрос определения эффективного коэффициента концентрации смыкается с так называемым масштабным эффектом, к рассмотрению которого мы сейчас и перейдем. [c.490]

Влияние концентрации напряжений на сопротивление усталости оценивается эффективными коэффициентами концентрации К и К,— эффективные коэффициенты концентрации, определенные при действии в поперечном сечении детали соответственно только нормальных и только касательных напряжений, причем [c.338]

График для определения эффективных коэффициентов концентрации болтов с резьбой, если (1 = 12 мм при растяжении — сжатии дан на рис. Х1.10,б. На этом графике соответствуют кри- [c.340]

Для определения из соотношения (7.22) эффективного коэффициента концентрации [c.178]

При экспериментальном определении эффективного коэффициента концентрации напряжений проводят испытания двух партий образцов одинакового диаметра с1 с концентратором напряжений (в виде выточки, отверстия) и без него и определяют соответствующие пределы выносливости (ст 11) и Тогда [c.254]

Как правило, эффективный коэффициент концентрации меньше теоретического. Это объясняется относительным уменьшением пика напряжений в зоне наибольшего влияния концентратора за счет пластических деформаций, которые развиваются в слоях металла, расположенных под основанием надреза. Определенную роль играет упрочнение материала в процессе циклического нагружения. [c.202]

Значения эффективных коэффициентов концентрации Ко, определенных для различных концентраторов с учетом и чувствительности материала к надрезу, приводятся в справочной литературе. [c.167]

С другой стороны, если известны эффективные упругие модули композита (например, из экспериментальных данных), то формулы (10) и (11) можно использовать для определения коэффициентов концентрации средних напряжений и деформаций в фазах. [c.70]

Модели, предлагаемые для определения коэффициентов концентрации средних напряжений и деформаций, а следовательно, и эффективных модулей волокнистых композитов, по существу, таковы же, как для гранулированных композитов. Однако анализ таких композитов сложнее, ибо они имеют большее число эффективных упругих модулей (предполагается трансверсальная анизотропия). Поэтому здесь приводятся только окончательные результаты исследований. Ради удобства эффективные модули снабжаются индексами L и Т. Индекс L относится к модулю Юнга вдоль волокон, а индекс Т к модулю поперек волокон. Индексы модуля сдвига р, определяют плоскость, в которой происходит сдвиг. Например, — эффективный модуль сдвига для деформаций в плоскости, перпендикулярной волокнам. Величина отрицательное отношение поперечной деформации к продольной при растяжении в продольном (поперечном) направлении. (Некоторые авторы дают разные определения величины v. p, поэтому читателю надо быть осторожным.) Коэффициенты Пуассона модули Юнга связаны соотношением [c.79]

Рис. 3.16. Сравнение теоретических коэффициентов концентрации напряжений с эффективными коэффициентами концентрации и экспериментальными (К()эксп, определенными как отношение напряжений у концентратора к средним напряжениям. Форма символов соответствует форме концентратора напряжений, причем светлые символы относятся к эффективному коэффициенту концентрации, а темные — к экспериментальному.

На основе полученных отношений можно построить полную теоретическую диаграмму зависимости предельных напряжений образования усталостной трещины и разрушения от теоретического коэффициента концентрации напряжений для любой асимметрии цикла нагружения (рис. 25). Кривая 1 (гипербола) соответствует полному проявлению теоретической концентрации напряжений од/осг и является границей образования усталостной трещины кривая 2, построенная по уравнениям (11) или (13) с заменой значений о на Ка, является линией разрушения для докритических значений а (до точки Л) кривые 3 vi 4 характеризуют предельные разрушающие напряжения в области существования нераспространяющихся усталостных трещин. Эту кривую можно построить с использованием уравнения для определения эффективного коэффициента концентрации напряжений в вершине надреза или трещины [c.57]

Полученное выражение характеризует эффективный коэффициент концентрации напряжений для образца с надрезом в вершине трещины с характерным размером Яь Общий вид зависимости Ко 01 а(3 приведен на рис. 3. Полученная зависимость имеет некоторые особенности. Во-первых, существует максимум величины Ко при определенном значении а а. Если принять r/>,i = = 6, то максимуму соответствует 69 = 1-1-20 или 6=1,266. Во-вторых, на нисходящей ветви зависимости при уменьшении Ка и увеличении аа существует точка перегиба, соответствующая [c.77]

Образцы с различными надрезами (типы IV, V, VII) применяют для определения чувствительности материала к концентрации напряжений, имеющей место в различных деталях около отверстий, резьбы, галтелей, шпоночных канавок и т. п. Влияние концентрации напряжений на величину предела усталости характеризуется эффективным коэффициентом концентрации напряжений, выражающимся формулами (для симметричного цикла) [c.469]

За пределами упругости, при отсутствии упрочнения, интенсивность напряжений во всех точках пластической области равна пределу текучести материала. Поэтому, если определить теоретический коэффициент концентрации напряжений как отношение эквивалентных напряжений, то величина его для принятого отношения = 0,8 равна обратному значению этого отношения, т. е. 1,25. Если же теоретический коэффициент концентрации напряжений определять как отношение наибольших главных напряжений, то его величина будет в соответствии с расчетом равна 1,43. Таким образом, независимо от способа определения эффективного коэффициента концентрации величина его уменьшается с развитием пластических деформаций [1]. [c.214]

База испытаний и методика обработки результатов эксперимента. База испытаний принята в 2-10 циклов. Испытания, проведенные на базе 5-10 и 10-10 циклов показали [И], что при эффективных коэффициентах концентрации напряжений k <[ 2,0 (сварные листовые конструкции и клепаные конструкции) предел выносливости определяется на базе Nq = 2-10 а при 2,0 (сварные решетчатые конструкции) на базе 5-10 , причем закон изменения кривой усталости на участке от 2-10 до 5-10 циклов сохраняется прежним. Тем самым для соединений с величиной k 2s 2,0 возможно проведение испытаний на базе N 2 -10 циклов с последуюш,ей экстраполяцией кривых до значений Nq 5 -10 циклов. Это важно, так как проведение испытаний на базе iVg = 5-10 циклов сильно их удлиняет. Что касается результатов испытаний на базе = 10-10 циклов, то никаких уточнений значений пределов выносливости они не внесли. Определение пределов выносливости производилось путем построения усталостных кривых с числом разрушенных образцов в серии не менее шести, причем, как [c.149]

Для определения эффективных коэффициентов концентрации для образцов [c.455]

Для определения эффективных коэффициентов концентрации у образцов с отношением диаметров —с 2 следует при- [c.503]

Коэффициент 0,5 учитывает различия в эффективных коэффициентах концентрации напряжений для случая изгиба и одноосного растяжения—сжатия. При комбинированном воздействии нагрузок определение (о )ло производится алгебраическим суммированием соответствующих составляющих напряжений от различных сил, причем величины Сем различаются для случаев растяжения— сжатия и сдвига. [c.107]

В тех случаях, когда разрушение может начаться не со свободного края выреза, а от соединения, методику приближенного расчета напряжений по интерполяционным зависимостям [4] комбинируют с методикой расчета соединений, считая, что рассчитываемое соединение подвергается воздействию локальных напряжений, определенных по интерполяционным соотношениям. Такой расчет обычно проводят для вырезов больших радиусов, подкрепленных листами на заклепках или болтах. Вместо эффективного в этом случае используется упругий коэффициент концентрации напряжений. Для случаев комбинированного нагружения (например, двухосного растяжения и кручения) или многоосного нагружения при напряжениях с коэффициентами концентрации о. вводится понятие приведенного коэффициента концентрации [c.111]

В табл. 16 приведены значения коэффициента упрочнения Кв в зависимости от эффективного коэффициента концентраций напряжений Кв и метода поверхностного упрочнения. Чем больше Ко, тем эффективнее процесс поверхностного упрочнения. После поверхностной обработки очаг усталостного разрушения смещается под упрочненный слой, поэтому на величину влияет прочность сердцевины (см. табл. 16). Чем больше Кв, тем эффективнее поверхностное упрочнение. С увеличением сечения изделия (масштабный фактор Кйа) коэффициент упрочнения Ко после поверхностной закалки, химико-термической обработки и ППД уменьшается. При оптимальных режимах упрочнения (а < 3) для предварительных расчетов Ко может быть определен по формуле [c.319]

Использовав установленную Нейбером известную зависимость теоретического коэффициента концентрации напряжений от произведения эффективного коэффициента концентрации напряжений на коэффициент концентрации деформации, Н. А. Махутов [46J записал выражение для определения е, [c.24]

Это есть отношение предельной амплитуды гладкого образца к предельной амплитуде образца с концентратором напряжений, причем предполагается, что оба они разрушаются при одном и том же заданном числе циклов и что местное (с учетом концентрации) значение среднего напряжения в самой зоне концентрации равно среднему напряжению в гладком образце. Такое определение эквивалентно формулировке, что рассматриваемый коэффициент представляет собой отношение значения местной амплитуды напряжений в зоне концентрации к номинальной амплитуде напряжений (см. разд. 7.4). Этот коэффициент при нулевом среднем напряжении совпадает с коэффициентом, известным в литературе по усталости как просто эффективный коэффициент концентрации. [c.14]

Интерпретация эффективного коэффициента концентрации напряжений в испытаниях на изгиб. При определении уточненных значений эффективного коэффициента концентрации для образцов, испытывающих изгиб, возникают серьезные затруднения, они связаны с масштабным фактором, проявляющимся для гладких образцов, как описано в разд. 2.6 и 3.5. Здесь надо условиться, какое из значений предела выносливости для гладких образцов надо принять за основу либо значение, которое относится к малым образцам с тем же диаметром поперечного сечения, что и у образцов с концентрацией напряжений в зоне концентратора, либо значение, относящееся к образцам полного диаметра. Первый метод приводит к слегка завышенному эффективному коэффициенту концентрации, причем иногда он оказывается больше теоретического коэффициента по второму же методу получается несколько уменьшенный эффективный коэффициент концентрации, который в образце с плавным вырезом может оказаться меньше единицы. Такие результаты не являются вполне ясными и потому предпочтительнее вести испытания не на изгиб, а на осевую нагрузку. При определении чувствительности к концентрации напряжений правильнее было бы сопоставлять результаты с некоторым стандартным параметром [c.116]

Решение в случае первой пары напряжений требует определения двух эффективных коэффициентов концентрации напряжений Кш и Ка, а в случае второй пары — коэффициентов К ит. и Ка- Можно показать непосредственно из определения этих эффективных коэффициентов концентрации напряжений, что три из них связаны зависимостью [c.198]

Для определения концентрации напряжений воспользуемся диаграммой (рис. 279), изображающей эффективный коэффициент концентрации напряжений для прнзматвческоГо стержня из прочной стали по осредненным данным ряда авторов в зависимости ог р = г/Ь. Принятое обозначение р// = у/Н связано с величиной соотношением рд = иру Как видно Из выражений (22) и (24), напряжения изгиба и смятия определяются только относительной шириной шлица и и относительным радиусом галтели р /. Число шлицев и абсолютные их размеры не имеют значения. Соединения с малым числом крупных шлицев и с большим числом мелких шлицев (рис. 280,д) равнопрочны, если профили шлицев геометрически подобны. [c.261]

Первые попытки (1960—1961 гг.) получить теоретическое решение для определения параметров области существования нераспространяющихся усталостных трещин были основаны на феноменологическом подходе к рассмотрению причин образования таких трещин. В одной из работ проявление большинства факторов, приводящих к торможению развития усталостной трещины, сведено к увеличению сопротивления росту трещины от поверхности в глубь сечения образца. Полученное решение позволяет найти наименьший эффективный коэффициент концентрации напряжений, при котором возможно образование нераспространяющихся усталостных трещин. Р. Петерсоном по существу впервые с феноменологических позиций получены расчетные зависимости пределов выносливости по трещинообра-зованию и разрушению от радиуса надреза различной глубины и зависимость между теоретическим и эффективным коэффициентом концентрации напряжений для плоских образцов с концентраторами напряжений различной интенсивности. [c.42]

Подстановка соотношения tif из зависимости (18) в уравнение Нейбера для определения эффективного коэффициента концентрации напряжений Ка позволяет определить значение Kamin, являющееся критическим для возникновения нераспространяющихся усталостных трещин [c.52]

Катодная поляризация также является эффективным средством повышения сопротивления усталости нержавеющей стали 09X14НДЛ в искусственной морской воде, особенно при наличии концентраторов напряжений [237]. При применении цинкового протектора условный предел коррозионной выносливости образцов диаметром 10 мм с круговым надрезом (теоретический коэффициент концентрации =5) составил 190 МПа, что в 1,7 раза выше, чем у таких же образцов, испытанных в воздухе. Аналогичные результаты при несколько меньшем эффекте получены для стали 35. Такую закономерность в определенной степени можно объяснить охлаждающим действием коррозионной среды при подавлении коррозионных процессов протекторной защитой. Кроме того, мы вели сравнение с результатами, полученнь(ми на воздухе, который, как показано выше, не является нейтральной средой. [c.197]

Интересная попытка дать новый статистический подход была сделана Хэррисом [1017] он задался целью объяснить случай, когда усталостная трещина не распространяется дальше. В этой теории определяется вероятность образования порока в материале вблизи конца трещины. Хэррис получает следующую эмпирическую формулу для определения усталостного эффективного коэффициента концентрации напряжений [c.124]

Решение проблемы заканчивается определением вел1ичины эффективно. коэффициента концентрации напряжений Ка для всех возможных случаев. Величина этого коэффициента известна для двух предельных циклических режимов он уменьшается при переходе, например, от 10 циклов нагружения, когда Ка = = Ка, к нулевому числу циклов, т. е. 1к статическому разрушению, когда Ка = Ка- Поэтому эффективный коэффициент концентрации напряжений для произвольного числа циклов, приводящих к разрушению, удобно выразить в форме [c.188]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...