Сжатие полное

В гайке картина обратная ближайшие к опорной поверхности участки тела гайки сжаты полной силой, действующей на соединение, витки резьбы смещаются в направлении, противоположном смещению витков стержня. Наибольшее смешение имеет первый виток, отсюда повышенная нагрузка на первый виток. [c.12]

Допускаемые напряжения изгиба, соответствующие данным британского стандарта на цилиндрические зубчатые колёса. В британском стандарте на об-работанные цилиндрические зубчатые колёса [11] расчёт зубчатых колёс на изгиб производится по напряжениям у корня зуба на стороне сжатия. Полная нагрузка на зубья считается приложенной [c.275]

Высокопрочная замазка для фарфора. Гипс прокаленный смешать с насыщенным раствором алюминиево-калиевых квасцов. Склеивать при сжатии. Полная прочность через 1—2 нед. [c.155]

Изобразим графически закон возрастания напряжения (284 ), откладывая по оси абсцисс нагрузку, а по оси ординат — наибольшее напряжение (рис. 350). Первый член формулы (284 ), выражающий напряжение осевого сжатия, изобразится прямой линией ОА. Ордината точки К пересечения этой прямой с вертикалью Р = Р дает величину критического напряжения при осевом сжатии. Полное напряжение (284 ) при данной величине эксцентриситета изобразится кривой линией ОВ, асимптотически приближающейся к вертикали Р = Оно достигает предела текучести в точке Т. [c.370]

У конструкций, показанных на рис. 2-6, бив, для выбирания зазоров использованы пружины сжатия. Полная деформация / пружины 5 (рис. 2-6, б) является суммой двух слагаемых — предварительной деформации пружины при завинчивании винта 6 и /з — рабочей деформации пружин при отжиме салазок ползуном [c.33]

Пример. Определить расход воды при истечений из круглого незатопленного отверстия в тонкой стенке, диаметр отверстия = 0,3 м, глубина погружения центра отверстия Я=6,0 м, скорость подхода 0=1 м/с, сжатие полное совершенное, а =1,0. [c.137]

Как известно из курса физики, в поршневом двигателе внутреннего сгорания энергия, выделяемая при сгорании топлива в цилиндрах, расходуется на перемещение поршней, которые через шатунно-кривошипный механизм приводят во вращение коленчатый вал дизеля. Топливо в цилиндрах дизеля тепловоза сгорает при температуре 1800° С и более и давлении 50—120 /сГ/сж . Чем больше степень сжатия (полный объем цилиндра,. деленный на объем камеры сгорания), тем выше к.п.д. дизеля. Однако в дизелях тепловозов степень сжатия не превышает 18. Это объясняется тем, что рост давления в конце сжатия приводит к значительному увеличению максимального давления сгорания. При этом резко увеличиваются усилия, действующие на трущиеся детали, интенсивность износа возрастает и дизель быстро приходит в негодность. [c.229]

СЖАТИЕ ПОЛНОЕ И НЕПОЛНОЕ, С()ВЕРШЕННОЕ И НЕСОВЕРШЕННОЕ [c.461]

Расчёт поршневой скалки. Проверка скалки на разрыв (сжатие) полной силой пара [c.136]

Отношение полного объема цилиндра к объему камеры сгорания называется степенью сжатия двигателя е. Применительно к идеальному циклу (см. рис. 6.2) [c.58]

Объем V над поршнем, находящимся в ВМТ, называют объемом камеры сгорания. Полный объем одного цилиндра Vn=V - -V отношение г=Уп/ с — степень сжатия. [c.178]

Цикл Карно работает с 1 молем гелия в качестве рабочего газа. На первой ступени газ расширяется изотермически и обратимо от 10 до 5 атм при постоянной температуре 1000 °R (555,5 °К). На второй ступени газ расширяется адиабатно и обратимо от 5 атм при 1000 °R (555,5 °К) до 1 атм. Затем система возвращается к своим первоначальным условиям в две ступени сначала изотермическим сжатием, затем адиабатным сжатием. Вычислить w, Q, Д и для каждой ступени, а также для полного цикла. Показать, что коэффициент полезного действия, выраженный отношением произведенной работы к переданной теплоте при 1000 °R (555,5 °К), равен 1 —. [c.210]

Ввиду пониженной технологической пластичности высоколегированных сталей и труднодеформируемых сплавов их предпочтительнее штамповать в закрытых штампах. В этом случае схема неравномерного всестороннего сжатия проявляется полнее и в большей степени способствует повышению пластичности, чем при штамповке в открытых штампах. По этой же причине наиболее предпочтительна штамповка выдавливанием. Сплавы, у которых пластичность понижается при высоких скоростях деформирования (титановые, магниевые и др,), штампуют на гидравлических и кривошипных прессах. При этом для уменьшения остывания металла и повышения равномерности деформации штампы подогревают до температуры 200—400 °С. Поковки из некоторых труднодеформируемых сплавов получают изотермической штамповкой. [c.97]

По силе 7 (Я) выбирают диаметр проволоки, а по необходимой деформации Я (мм) — число витков. Допускаемые напряжения [т ред (МПа) для расчета пружин на прочность при полном сжатии витков принимают по табл. 20.2, а допустимые рабочие напряжения назначают [c.284]

С целью более полной проверки модели был выполнен расчетный анализ долговечности одноосных образцов при двух режимах нагружения с различными скоростями деформирования на стадиях растяжения и сжатия. В первом режиме скорости деформирования i = lO-s с-, Il2 = с во втором— gi = 10- с-, 2 =10-2 с в обоих режимах нагружения размах деформаций Де = 2%. Результаты расчетов показали, что с увеличением по модулю скорости деформирования 2 (сжимающая часть цикла) при неизменной i (растягивающая часть цикла) долговечность до зарождения межзеренного разрушения уменьшается (рис. 3.12). Такой эффект связан с уменьшением залечивания пор при сжатии (с увеличением Ibl темп уменьшения радиуса пор падает), что достаточно хорошо согласуется с имеющимися экспериментальными данными [240, 273]. [c.185]

Давление, представляющее полное напряжение сжат 1я от действия всех внешних сил (поверхностных и массовых), приложенных к жидкости, называется абсолютным давлением. [c.7]

На рис. 3.31 даны графики синусоид обыкновенной, со сдвигом периода, с увеличенной амплитудой, с измененным периодом полного колебания (сжатие к оси у) и т. д. Их построение ясно из чертежа. Применяют их при исследовании колебательных процессов, в очертаниях кулачков и т. п. [c.61]

Полная работа, расходуемая на сжатие газа в трех ступенях компрессора равна [c.256]

Наиболее выгоден случаи растяжения-сжатия, когда все точки сечения работают при одинаково.м напряжении и материал используется наиболее полно. [c.124]

Ферменная конструкция. Стержни работают преимущественно на растяжение-сжатие. Для придания полной определенности узлы крепления делают шарнирными [c.260]

На рис. 197 показаны остаточные напряжения в поверхностном слое после закалки ТВЧ, отпуска и наклепа. Закалка (кривая 1) создает остаточные напряжения сжатия 73 кгс/мм на глубине до 0,8 мм. Отпуск при 100°С несколько снижает напряжения сжатия (кривая 2) в связи с превращением мартенсита закалки в мартенсит отпуска. С дальнейшим повышением температуры отпуска (постепенное превращение мартенсита отпуска в троостит) напряжения сжатия существенно уменьшаются (кривые 3, 4) и при 400°С (полное превращение мартенсита в троостит) практически исчезают (кривая 5). Наклеп (кривые 6-8) создает в поверхностном слое напряжения сжатия 80 кгс/мм почти независимо от вида предшествующей термообработки (при сопоставлении попарно кривых 3 — 7 и 4-8 отчетливо видно наложение напряжений сжатия, вызванных наклепом, на постепенно снижающиеся с повышением температуры отпуска закалочные напряжения). [c.320]

Полная свободная деформация элемента при сжатии от нуля до P at = 5400 кгс [c.441]

Полная свободная деформация элемента при монтаже (сжатие от 0 до Р ах == 4800 кгс . [c.447]

Симметричный цикл нагружения. При сжатии полное сечение ушка напряжено непосредственно, без передачи нагруягения через критическое сечение по отверстию. Поэтому прочность ушка рассчитывается так, как будто к нему приложена пульсирующая- нагрузка, когда номинальные среднее напряжение и амплитуда напрялгений равны. (о гп=< ап ) Эти напряжения определяются простым методом попыток различные значения диаметра отверстия при числе циклов 10 подставляются в уравнения (9.5) и (9.6), полученные значения пиков напряжений проверяются на совместимость при помощи диаграммы предельных напряжений для гладкого образца. Статический коэффициент концентрации напряжений принимается равным единице (так, что сГп = сГвп)> теоретический коэффициент концентрации напряжений берется из рис. 9.1 в зависимости от значения diD. [c.248]

Шарль Кулон, высказав свой взгляд, что разрушение обусловлено наибольшими сдвигающими напряжениями, исследовал только случаи растяжения и сжатия. Полное развитие эта теория получила у Ш. Дюге ), который ее приложил к самому общему случаю напряженного состояния. Подобно Ш. Кулону он полагает, что разрушение материалов является результатом сдвига. Сопротивление сдвигу зависит не только от сцепления, свойственного данному материалу, но и от внутреннего трения, величина которого меняется в зависимости от нормальных напряжений, действующих по плоскости сдвига. [c.77]

Поглощающий аппарат является ответственной частью автосцепного устройства, от исправного действия которой зависит сохранность подвижного состава, перевозимого груза, а также комфортабельность пассажирского вагона. Энергое.мкостью аппарата называют работу, которую необходимо затратить на полное его сжатие. Полным ходом, или полным сжатием, аппарата принято считать наибольшую величину перемещения его деталей при сжатии. После полного сжатия аппарат представляет собой жесткое тело. Поглощающий аппарат всегда работает только на сжатие независимо от того, участвует ли он в передаче усилий сжимающих или растягивающих. [c.48]

Г— напряжение проволоки в кг/мм при действии Р, Гупах—напряжение проволоки в кг1мм при действии Р (в П. сжатия при соприкосновении витков), I—длина пружины (сжатой до соприкосновения витков у П. сжатия и свободной у П. растяжения), V—предварительное напряжение в кг у П. растяжения в начальном положении, — длина свободной (ненагруженной) П. сжатия. Полный ход (деформация) П. сжатия где е—зазор между витками. Полная высота П. сжатия в свободном состоянии (не считая заделанных концов) [c.218]

На рабочем чертеже пружины, работающей на сжатие, указывают требования к обработке крайних витков. Крайние витки специально подгибаются или подгибаются и сошлифовываются (или только сошли-фовываются), чтобы получить плоские опорные поверхности. При этом между полным числом витков 1 и рабочим п существует следующая зависимость [c.216]

Полнота использования рабочего объема насоса характеризуется согласно выражению (3.3) коэффициентом подачи. На рис. 3.10 можно видеть, что в наиболее общем случае д.чя подачи жидкости используется только участок с — d цикла О — л вытеснения. Части цикла, соответствующие запаздыванию клаиапа о-щ) и процессу сжатия (осяз) для подачи не используются. Кроме этого часть жидкости поданной за время с — d утекает на протяжении полного цикла через неплотности закрытых клапанов и уплотиений подви к-пых элементов насоса. Если 7 иклу О — я соответствует полный ход поршня h, то части хода, соответствующие непроизводительным участкам, будут соответственно а-к1 и Ху .,. Тогда выражение баланса подачи согласно уравпениял (3.15) и (3.26) будет иметь вид [c.291]

Примечание. На изображении цилиндрической винтовой пружины сжатия с неподжатыми и нешлифованными витками наносят только указанные размеры. На изображениях других пружин ГОСТ 2.401—68 предусматривает нанесение и других размеров (в основном определяющих форму концевых витков пружины). На учебных чертежах эти размеры в полном объеме обычно не указывают, так как назначение некоторых из них объясняется только в курсе деталей машин. [c.214]

Рис. 41. Диаграмма обратимого циклического теплового двигателя, работающего с использованием воды /—испарение при 100 °С, 1,03 кГ/смг- //—адив батиое расширение с частичной конденсацией ///—частичная конденсация при 39 °С, 1 атм-, /V—адиабатное сжатие с полной конденсацией

К концу второго превращения, т. е. при 300°С, -твердый раствор содержит еще около 0,15—0,20% С наступающее при дальнейшем повышении температуры сжатие (см. рис. 217) указывает на полное выделение углерода из раствора и снятие внутренних напряжений, возникающих в результате предыдущих превращений, сопровождавшихся объемными изменениями. Одновременно с этим карбид обособля- [c.273]

Распределение скоростей непосредственно по отверстиям рещеток могло бы дать наиболее точное представление о степени растекания струи по ее фронту, однако ввиду малости отверстий, поджатия в них струек и неравномерности распределения скоростей по сечению отверстий, а также значительного отклонения большинства струек от направления оси отверстий непосредственное измерение скоростей потока в них с помощью трубки Пито не представлялось возможным. Поэтому соответствующие измерения производились с помощью цилиндрической трубки, перекрывающей полностью своим торцом поочередно каждое отверстие решетки. Очевидно, при этом измерялось полное давление р,1 в отверстиях. Так как при истечении струйки из отверстия в тонкой стенке в бoльшoii объем полное давлеппе практически равно динамическому в наиболее сжатом сечении, то при этом измерении можно было вычислить скорость в сжатом сечении [c.161]

Если бы коэффициенты сжатия струек во всех отверстиях решетки были одинаковыми, то при постоянном диаметре с1птп полученное таким образом распределение скоростей соответствовало бы распределению расходов через эти отверстия или средних скоростей истечения из них. Однако, ввиду того, что при растекании струи по фронту решетки линии тока искривляются, углы входа потока в разные отверстия ее получаются неодинаковыми, поэтому коэффициенты сжатия и коэффициенты расхода через разные отверстия решетки также не могут иметь одинаковых значений. Следовательно, даже при равных полных давлениях во всех отверстиях расходы и соответственно средние скорости истечения из них в данных условиях не могли полностью совпасть. Но так как учесть это несовпадение было практически невозможно, то коэффициент сжатия для всех отверстий принимался одинаковым по всему фронту решетки. [c.161]

Подводящий участок аппарата может быть упрощен путем замены колена 90 с направляющими лопатками плавным отводом 90° без направляющих лопаток при этом требуемое удлинение подводящего участка (вследствие увеличения радиуса закругления отвода по сравнению с коленом) может быть компенсировано укорочением диффузора. Последнее приводит к увеличению входного сечению диффузора, что, в свою очередь, уменьшает отношение площадей, и с точки зрения равномерной раздачи потока является более благоприятным. При плавном отводе также получается одностороннее отклонение потока. Однако при этом нет дополнительного сЖатия его на выходе из отвода и, кроме того, это отклонение меньше, чем отклонение при колене без направляющих лопаток. Установка одной распределительной решетки = 29 / = 0,25) не обеспечивает полного растекания струи. Практически равномерное растекание струи по всему сечекию рабочей камеры (Л п 1,15) получается при установке двух решеток с коэффициентами сопротивления, сравнительно близкими к расчетным ( р1 =29 / = 0,25 и = 20 , / = 0,29), как это сделано в варианте П-З. Здесь тенденция к отклонению потока вверх компенсируется влиянием зазора между решетками и нижней стенкой диффузора (б/5к "= 0,02), через который происходит более интенсивное перетекание газа из области перед решеткой в область за ней. Уменьшение коэффициентов сопротивления решеток (вариант И-4 и особенно вариант П-5) существенно ухудшает равномерность поля скоростей в рабочей камере аппарата с подводом через плавный отвод (Мк = 1,8). [c.225]

Определение работы на привод компрессора. При изотермическом процессе работа, расходуе мая на сжатие газа, графически изображается пл. 0 230 (см. рис. 16-2). Полная работа для получения 1 кг сжатого газа равна [c.248]

Кроме того, экономичность ГТУ можно повысить, осуществив изотермический подвод и отвод теплоты. Однако на практике из-за конструктивных трудностей невозможно в полной мере осуществить изотермические процессы сжатия и подвода теплоты. Для приближения действительного процесса сжатия к изотермическому в компрессорах применяют многоступенчатое сжатие с пром1 жуточ-ным охлаждением. Точно так же в газовых турбинах для приближения действительного процесса подвода теплоты к изотермическому применяют ступенчатое сгорание с расширением продуктов сгорания в отдельных ступенях турбины. Чем больше число ступеней [c.288]

Следует шире применять метод моделирования экспл,уата-ц н о и н ы X у с л о в п 11, заключающийся в стендовых нлн эксплуатационных испытаниях машин на форсированном режиме в условиях, заведомо более тяжелых, чем нормальная работа машины. В этом случае машина проделывает в сжатые сроки ник. , который при нормальной ее работе длится несколько лет. Испытания ведут до наступления предельного износа или даже до полного пли частичного разрушения машины, перподическн пх приостанавливая для за.мера нзпосов, регистрации состояния деталей п определения признаков приближения аварий. [c.42]

Наиболее распроетранен способ определения Предела вьгаосливости при циклическом симметричном изгибе по Велеру. Консольный или двухопорный образец, вращающийся вокруг собственной оси с постоянной частотой, нагружают постоянной по направлению силой. За каждый оборот все точки поверхности образца в опаснохг сечении один раз проходят через зону максимального напряжения растяжения и один раз — через зону максимального напряжения сжатия, проделывая полный цикл знакопеременного симметричного изгиба. Частота циклов равна частоте вращения образца в единицу времени число оборотов до разрушения равно разрушающему числу циклов. Такой вид изгибнОго нагружения (круговой изгиб) свойственен многим машиностроительным деталям (например, валам зубчатых колес, ременных и цепных передач). [c.280]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...