Разгрузка полная

Отметим, что в рассматриваемом случае деформирование может иметь характер упругий, вязкий, пластический, упруговязкий, упругопластический. Модель, состоящую из механизмов Р и V, следует обозначать Ру, так как деформирование носит характер пластического и вязкий элемент V является в данном случае внутренним. Для того чтобы убедиться в этом, достаточно произвести разгрузку полная деформация оказывается остаточной. [c.332]

Скреперы с принудительной разгрузкой — полное опорожнение ковша осуществляется с помощью специального механизма. В качестве механизма разгрузки ковша скрепера чаще всего используется выталкивающая задняя стенка. [c.194]

Если, достигнув некоторого максимального значения Р = Р ,ах> контактная сила начнет уменьшаться, то в процессе разгрузки величина сближения, обусловленного пластической деформацией, останется неизменной. При разгрузке полная величина сближения выражается равенством [c.554]

Подчеркнем, что в общем случае при циклическом нагружении в условиях объемного напряженного состояния (ОНС), реа-лизирующегося, например, у вершины трещины или острого концентратора в конструкции, соотношение компонент приращения напряжений при упругой разгрузке может не совпадать с идентичным соотношением напряжений в момент окончания упругопластического нагружения [66 68, 69, 72, 73]. Поэтому интенсивность приращения напряжений 5т, при которых возобновится пластическое течение при разгрузке (или, что то же самое, при реверсе нагрузки), может быть меньше, чем в одноосном случае, где циклический предел текучести 5т = 20т для идеально упругопластического тела [141, 155]. Это обстоятельство приводит к некоторым особенностям деформирования и соответственно повреждения материала в случае ОНС. Например, при одинаковом размахе полной деформации в цикле можно получить различные соотношения интенсивности размаха пластической АеР и упругой Де деформаций за счет изменения параметра 5т- [c.130]

Как уже указывалось, деформация называется упругой, если она полностью исчезает после разгрузки. Допустим, что постепенно повышая нагрузку Р, будем при каждом ее значении проводить полную разгрузку образца. Пока сила Р не достигнет определенной величины, вызванные ею деформации будут исчезать при разгрузке. Процесс разгружения при этом изобразится той же линией, что и нагружение. [c.92]

Пример 12.6. Витая цилиндрическая пружина (рис. 432, а) сжимается до полной посадки витков. Требуется определить шаг пружины после разгрузки, если до разгрузки он был равен в — Ч мм. Размеры пружины [c.371]

Если произвести разгрузку образца из состояния, характеризуемого точкой С диаграммы (рис. 1.8), то в общем случае она представляется кривой линией D. Мы не придем в исходную точку О и этим обнаружим свойство пластичности материала, мерой которого будет служить так называемая остаточная (пластическая) деформация 00=гр. Следовательно, полная деформация в точке С диаграммы может быть представлена суммой упругой е и пластической ер деформаций [c.34]

Теорема о разгрузке. Пусть в точке тела при растяжении возникло напряжение а />с1т. Пусть этому напряжению соответствует деформация е, (рис. 11.12). Тогда при уменьшении напряжения до уровня О/ на величину До/=стг —а,- деформация также уменьшится на величину Д8, = е, —е/, причем это уменьшение можно найти по закону Гука Де = До,7 . Следовательно, для вычисления остающихся в теле деформаций необходимо из полных значений в момент начала разгрузки вычесть упругую деформацию, соответствующую значению напряжения Дст/, на которое уменьшилось напряжение ai. [c.271]

Процесс разгрузки является идеально упругим, деформационная анизотропия отсутствует. Эта гипотеза означает, что кривая разгрузки — повторной нагрузки заменяется прямой линией, параллельной исходному участку. Кроме того, из этой гипотезы вытекает, что тензор полной деформации е,у в любой момент процесса деформирования представим в виде суммы тензоров упругой и пластической ef. деформации [c.264]

Остаточные пластические деформации тела определяются вычитанием упругих деформаций, соответствующих значению величины напряжения разгружения. При этом необходимо, чтобы нагружение и разгрузка тела также были простыми. Такой принцип простого вычитания из полных первоначальных значений перемещений, деформаций и напряжений тех их величин, которые соответствуют упругим силам их разгрузки, имеет ограничения при переходе напряжений через нуль и превыщении значения предела упругости. [c.106]

Тела, находящиеся в области взрыва, испытывают действие продуктов взрыва. На поверхности тела возникают импульсивные нагрузки (в виде давления), которые и являются возбудителями возмущений, распространяющихся в теле. Давление р распределено некоторым образом по поверхности тела и изменяется с течением времени р = р (х, t). Форма кривой р—В в точке определяется характером расширения продуктов взрыва и зависит от формы заряда В. В., количества В. В. и степени стеснения продуктов взрыва. Рассмотрим, например, цилиндрический заряд В. В., помещенный на абсолютно жесткой поверхности (рис. 7). При взрыве заряда по цилиндру В. В. распространяется детонационная волна. В момент полного прохождения волной цилиндра продукты взрыва начнут расширяться, в этот момент зарождается волна разгрузки. Если цилиндр В. В. достаточно длинный, то волна достигает точек А В, С [c.15]

Когда происходит полная разгрузка, т. е. становится М = 0, кривизна не исчезает, остаточная кривизна Хо находится по формуле (3.6.5) [c.93]

Отсюда, как следствие, имеем теорему об остающихся в теле напряжениях, деформациях и перемещениях при полном снятии всех внешних сил если для тела решена задача пластичности и заданным значениям внешних сил соответствует истинное состояние равновесия и если, кроме того, для тела решена задача теории упругости, т. е. тем же внешним силам соответствует фиктивное состояние упругого равновесия, то в результате полной разгрузки тела в нем остаются напряжения, деформации и перемещения, равные разностям их значений в истинном и фиктивном состояниях. При этом предполагается, что остающиеся напряжения в результате разгрузки вторично не выходят за предел упругости. [c.268]

Те же соображения используются и в том случае, когда на элемент действуют все шесть компонент напряжения Оу, сг , х (рис. 3). Сохранение энергии требует, чтобы работа зависела только от конечных значений, но не от порядка, в котором прикладываются силы. В противном случае, производя нагружение в одном порядке, а разгрузку — в другом, мы могли бы получить большее количество работы. Следовательно, при полном цикле деформирования из элемента можно было бы извлечь некоторую величину работы. [c.254]

Пример 11.6. Вити цилиндрически пружиня (рис. 11.28, а) сжимается до полной посадки витков (рис. 11.28, в). Требуется определить шаг пружины после разгрузки, если до нагрузки он был равен а = 10 мм. Размеры пружины следующие D = 20 ъш, d = 4 мм. Модуль сдвига G = О, 77 10 МПа. Диаграмма сдвига материала задана кривой, показанной на рис. 11.28, в. [c.455]

Основное уравнение (28.9) может быть использовано также для решения задачи о развитии рассматриваемых трещин вплоть до полного разрушения при любом пути нагружения и, в частности, прп циклической нагрузке, если пренебречь влиянием остаточных напряжений, как это принималось ранее [123, 247]. Рост трещины при этом происходит на каждом этапе нагружения, а при разгрузке длина трещины остается постоянной. На рис. 28.3 приведены результаты численных расчетов для одного случая циклического нагружения. Наличие достаточно густой [c.243]

На рис. 5.1 представлена схема такой диаграммы для первого симметричного по напряжениям цикла. По оси абсцисс отложено полное удлинение е, по оси ординат —напряжение а. Напряжение и деформация в исходном (нулевом) полуцикле на участке ОА обозначены сто и ео. После достижения напряжения <го и удлинения во происходит изменение знака нагрузки — начинается разгрузка. Напряжения при разгрузке уменьшаются в пределах упругости на величину <Го + а т (где сг т — предел текучести после разгрузки). [c.75]

Следует отметить, что клапан Г52-1 может использоваться и для полной разгрузки насосов. Для этого отверстие 7 необходимо подключить к распределительному устройству и в нужный момент полость 6 соединить с линией слива золотник 15, переместившись до отказа вверх, соединит напорную магистраль с линией слива. [c.196]

Таким образом, при изучении действительного процесса деформирования для каждого момента времена наряду с полными деформациями можно рассматривать пластические, т. е. те, которые остались бы в частице, если бы ее из данного состояния полностью разгрузить, и упругие деформации, т. е. те, которые снимаются при такой разгрузке и возникают вновь при повторном нагружении — при переходе от разгруженного состояния к актуальному напряженно-деформированному состоянию. [c.422]

Рассмотрим деформацию образца за пределом упругости. Если от какой-нибудь точки диаграммы (рис. 17), лежащей выше предела упругости, произвести разгрузку образца, то линия разгрузки iiF будет прямой, параллельной прямой ОА. Отрезок тп представляет полное относительное удлинение образца при напряжении, соответствующем точке п. Отрезок OF, равный kn, представляет величину пластической деформации, которая останется в образце после его разгрузки. Деформация за пределом упругости состоит из двух частей упругой деформации, т. е. исчезающей после снятия нагрузки, и остаточной деформации, которая остается и после разгружения образца [c.38]

На основании закона, называемого законом разгрузки, можно определять упругую часть деформации и за пределом упругости. Перед самым разрывом образца его полное удлинение представляется на диаграмме отрезком 0L. После разрыва упругая часть деформации EL исчезает и остается лишь остаточная деформация ОЕ. Чем больше остаточная деформация, тем более пластичным считается материал. [c.38]

Значит, напряжение в элементе возрастает по логарифмическому закону. Ползучесть материала наращиваемого тела приводит к передаче части усилия от исходного тела Qp на вновь рожденные элементы. Однако при Т = 5 сут, когда свойство ползучести не успевает проявиться в полной мере, напряжение в элементе а 2 = = йр — о возрастает почти на всем отрезке времени [0, Т. При Г — 20 сут вслед за участком возрастания появляется участок разгрузки, обусловленный ползучестью. При Т = 100 сут вслед за двумя рассмотренными участками появляется третий участок, на котором напряжение возрастает. Этот участок обязан своим появлением сильной неоднородности возраста, в силу которой жесткость исходного тела I2p увеличивается со временем по сравнению с жесткостью вновь рожденных элементов. [c.108]

Соотношения (2.6.1), (2.6.4) и (2.6.11), яв-.пяясь простейшими определяющими зависимостями, выражающими функциональную связь между напряжениями и деформациями для одноосного напряженного состояния, не могут достаточно точно количественно описать ряд наб.людаемых в эксперименте эффектов. Так, ни одно из указанных соотношений не описывает точно деформирование материала при испытаниях на ступенчатую догрузку или разгрузку (полную или непо.лкую). Эксперименты демонстрируют резкое у величение скорости ползучести образца после ступенчатой догрузки. [c.114]

Наибольшее распространение получили механические методы, которые в основном различаются характером расположения измеряемых баз и последовательностью выполнения операций разрезки и измерения деформаций металла. Напряжения в пластинах в простейшем случае определяют, считая их однородными по толщине, что справедливо только в случае однопроходной сварки. Так как разгрузка металла от напряжений происходит упруго, то по измеренным деформациям вырезанной элементарной пластинки на основании закона Гука можно вычислить ОН [214]. В случае ОСН при многопроходной сварке, применяемой при изготовлении толстолистовых конструкций, распределение напряжений по толщине соединения крайне неоднородно [86—88], поэтому достоверную картину распределения напряжений можно получить либо только по поверхности соединения [201], либо по определенному сечению посредством поэтапной полной разрезки образца по этому сечению с восстановлением поля напряжений с помощью численного решения краевой задачи упругости [104]. Последний экспериментальночисленный метод [104] будет рассмотрен подробно далее. [c.270]

Определение двуосных ОН на поверхности соединения проводится путем локальной разрезки металла вокруг области с тензодатчиками или любыми другими индикаторами напряжений, регистрирующими деформацию в разгружаемом участке [214]. ОН определяются, как и в случае с пластинами, описанном выше. Следует отметить, что при вырезке металла, находящегося в поле остаточных деформаций с небольшим градиентом, освобождение от напряжений будет полным и тензометры зафиксируют истинную упругую деформацию разгрузки. В области высокоградиентных полей остаточных деформаций разрезка металла может привести к неполному его освобождению от напряжений. При этом в определении локальных ОН могут возникнуть большие погрешности [201]. [c.270]

В некоторых случаях при нагрузке одностороннего действия возможна прямая передача сил на опоры с полной разгрузкой пальца (консгрукдаи ж, з). Необходима точная обработка по цилиндру опорных поверхностей т соосно с опорными поверхностями пальца, иначе схема восприятия сил становт ся неопределенной, [c.229]

У симметричных профилей (рис. 375,а) для полной разгрузки витков от изгиба необходимо, чтобы линия, перпендикулярная к несущей поверхности витка, проходящая через его крайнюю точку А (линия АБ), была касательна к окружности впадины. Из тригонометрических соотношений условие безызгибности [c.529]

Иначе будет, если к началу разгрузки напряжение в образце превышает предел упругости. Произведя разгрузку, например, после достижения силой значения, изображаемого ординатой точки М (рис. 100), заметим, что процесс разгрузки на диаграмме описывается уже не кривой, совпадающей с кривой OAB DM нагружения, а прямой MN, параллельной прямолинейному участку ОА диаграммы. Удлинение А/, полученное образцом до начала разгружения, при разгрузке полностью не исчезнет. Исчезнувшая часть удлинения на диаграмме изобразится отрезком А1у , а оставшаяся — отрезком AIq. Следовательно, полное удлинение образца за пределом упругости состоит из двух частей — упругой и пластической [c.95]

Предположим еначала, что груз подвешен на двух канатах. Присоединение третьего каната, который для простоты предположим вертикальным, существенно изменяет распределение нагрузки на канаты даже малое отклонение длины третьего каната от той длины /г, которая определяет расстояние узла С от потолка, может привести или к полной разгрузке боковых канатов (если взятая длина несколько меньше, чем /г), или же к сохранению прежнего распределения нагрузки боковых канатов, причем вертикальный канат окажется незагруженным вовсе (если его длина превысит /г). Эти случаи являются крайними. Будем предполагать, что вес груза окажется распределенным между всеми канатами. Натяжения канатов можно определить, лишь использовав дополнительные данные о сопротивляемости канатов растяжению. Поэтому рассматриваемая задача станет определенной, если к уравнениям статики твердого тела присоединить уравнение, вытекающее из рассмотрения деформаций канатов. [c.33]

Кривая одноосного растяжения малоуглеродистой стали с разгрузкой испытуемого образца (рис. 58) показывает, что остаюч-деформация измеряется отрезком ОО. Пластическая деформация начинает проявляться на участке АВ и происходит без увеличения нагрузки. На участке ВС происходит упрочнение материала, поэтому угол наклона касательной к кривой ВС и к оси абсцисс tg р называют модулем упрочнения. Упрочнение имеет направленный характер, т. е. материал меняет свои механические свойства и приобретает деформационную анизотропию, при этом пластическая деформация растяжения ухудшает сопротивляемость металла при последующем его сжатии (эффект Ба-ушингера). Как видно из приведенной кривой, растяжение малоуглеродистой стали при пластических деформациях нагруженного и разгруженного образца значения деформаций для одного и того же напряжения . в его сечении не является однозначным. Методы теории пластичности, наряду с изучением зависимости между компонентами напряжений и деформаций, возникающих в точках тела, определяют величины остаточных напряжений и деформаций после частичной или полной разгрузки дetaли, а также напряжения и деформации при повторных нагружениях. [c.96]

Прежде чем перейти к более детальному рассмотрению основных стадий и закономерностей распространения усталостных трещин, следует остановиться на эффекте закрытия усталостной трещины (fatigue ra k losure), впервые обнаруженном В. Элбером. Сущность этого эффекта состоит в том, что усталостная трещина может остаться закрытой из-за смыкания ее берегов позади вершины на протяжении определенной части цикла нагружения. На рис. 33 представлены схемы раскрытия бере) ов усталостной трещины. По В. Элберу смыкание берегов трещины происходит в результате наличия на них остаточной пластической деформации, поскольку при разгрузке берега усталостной трещины могут сомкнуться раньше, чем наступит полное снятие нагрузки. Этот механизм закрытия трещин характерен для пластичных металлов и сплавов, испытываемых в условиях плоского напряженного состояния (рис. 33, а, б). [c.53]

Более крупные трещпны обнаруживаются визуально. На рнс. 1.9.2 изображена диаграмма деформирования гипотетического линейно упругого материала, в котором по мере растяжения воэникают трещины. Появление трещин эквивалентно уменьшению эффективной площади поперечного сечения, а так как при вычислении напряжения нагрузка делится на общую площадь, диаграмма при нагружении ничем не отличается от диаграммы пластичности. Разница обнаруживается лишь при разгрузке, которая следует закону упругости, но как бы с уменьшенным модулем, прямая разгрузки возвращается в начало координат, если все трещины полностью смыкаются. Но в процессе деформации может происходить выкрашивание перемычек между трещинами, что препятствует их полному смыканию после разгрузки, поэтому деформация исчезает не полностью и разгрузка следует некоторой кривой, которая схематически показана штриховой линией. Примерно так выглядит действительная кривая разгрузки для многих пластмасс. [c.37]

Мы не закончили изложения теории Будянского в 16.4. Для построения полной модели тела, подчиняющегося уравнениям деформационного типа для некоторых путей нагружения, отличных от пропорционального, необходимы дополнительные гипотезы. Один факт существен, и его следует еще раз подчеркнуть соотношения деформационной теории могут быть справедливы для непропорциональных нагружений только тогда, когда последующие поверхности нагружения, ограничивающие область упругой разгрузки, имеют угловую точку, перемещающуюся по пути нагружения вместе с концом вектора в. Чтобы выяснить некоторые свойства упругопластических систем, которые, вероятно, принадлежат и упругопластическому телу, рассмотрим некоторую простую модель. В качестве такой модели выберем круглую тонкостенную трубу из упругопластического материала, не обладающего упрочнением. Труба изгибается моментами Mi и и перпендикулярных плоскостях 2 1, Xi и Х2, Ж3. Обознзчим радиус трубы R, тол- [c.545]

Если образец после полной разгрузки снова нагрузить растяжением, то, как это видно из рис. 10.1, в, линейный участок будет продолжаться до бблыпих значений о = 0 ,ц, чем это было в первый раз. Таким образом, при повторном нагружении образца с образованием пластических деформаций предел пропорциопальности материала повышается (о пц > <Тпц)- Это явление называется наклепом. [c.270]

Механизм бескресто-винного типа с передним сервомотором без днища (рис. V. 11, а) является разновидностью описанного выше механизма. Впервые он был предложен Л. Н. Петровым и Л. Д. Есиным и разработан на ЛМЗ. Здесь стаканы заменены проушинами 6, закрепленными непосредственно на поршне 7 сервомотора и соединенными с серьгами 5 и рычагами 12. Лопасти J4 отлиты заодно с цапфами. Корпус 3 выполнен с нижним днищем, а его полость 4, в которой расположен механизм поворота, одновременно является нижней полостью сервомотора и нагружается полным рабочим давлением масла. При этом также нагружаются уплотнения 16 лопастей. Для того чтобы их разгрузить, в цапфе лопасти просверлены радиальные 13 и осевые 15 отверстия, по которым масло, проникающее через зазор между лопастью и втулкой, отводится в полость корпуса / и по трубке 2 через шток 9 — в полость вала 8 и далее на слив. При такой разгрузке неизбежны утечки масла, которые, как показали испытания при температуре 20° С fn давлении масла 1,5 МПа, составляют [c.148]

Из соотношения (5.44) непосредственно следует также, что деформация ползучести при разгрузке полностью обратима. Аналогичным образом можно показать, что для ядер ползучести вида (5.41), (5.42) предельное значение меры ползучести С (оо, т) также не зависит от возраста материала т, а деформация ползучести после разгрузки полностью обратима. Кроме того, как показано в предыдущем параграфе, предельное напряженно-деформированное состояние в неоднородно-стареющих упругоползучих телах, реологические свойства которых определяются ядрами вида (5.40)—(5.42), не зависит от истории их деформирования. Так, например, если предельная нагрузка равна нулю, то предельное напряженно-деформированное состояние также равно нулю. Это означает полную обратимость деформации ползучести. Отсюда следует, что ядра вида (5.40) — (5.42) не отражают основные свойства вязкоупругих стареющих тел. [c.77]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...