Двухфазная область

В настоящее время в литературе есть немало данных по парциальному мольному объему для компонентов в жидкофазных растворах. Однако для непосредственного вычисления фугитивности компонента в жидкофазном растворе нужны не только данные о парциальном мольном объеме компонента в жидкой фазе и данные о парциальном мольном объеме газовой, фазы того же состава при малом давлении, но и данные во всей области от давления, при котором начинается конденсация, до давления, при котором происходит кипение. В этом случае система не может физически осуществляться одной фазой. Следовательно, фуги-тивность компонента в жидкофазном растворе нельзя определить только на основе экспериментальных данных о парциальном мольном объеме. С помощью уравнений состояния для смесей можно установить непрерывное математическое соотношение для двухфазной области и связать все парофазные и жидкофазные состояния. Однако вычисленные величины фугитивности для жидкой фазы весьма чувствительны к математической форме уравнения состояния для двухфазной области и рассчитывать их следует с особым вниманием. [c.246]

Было немало попыток представить коэффициент распределения как функцию температуры, давления и состава. Однако так как интеграл уравнения (9-39) — функция вида и количества каждого компонента в системе, то нельзя вывести общее строгое соотношение для коэффициента распределения. Более того, чтобы вычислить интеграл в уравнении (9-39), необходимо знать величины ik при постоянных составе и температуре по всей области давлений от нуля до давления системы. В области давления между давлением системы и давлением п и кипении, соответствующем температуре и фазовому составу, v представляет собой парциальный мольный объем компонента в гомогенной жидкой фазе. В области давления между нулем и началом конденсации vt представляет собой парциальный мольный объем компонента в гомогенной паровой фазе того же состава. В двухфазной области между давлением начала конденсации и давлением при кипении величины не могут существовать, и уравнение (9-39) не может быть использовано для определения коэффициента распределения. [c.274]

Тем не менее уравнения состояния для смеси используют для экстраполяции данных о парциальном мольном объеме на область двух фаз и для вычисления фугитивности компонента в жидкой фазе. Пригодность уравнения состояния для определения фугитивности для жидкой фазы зависит не только от точности передачи рьГ-свойств гомогенных паровой и жидкой фаз, но и от его математического поведения для той двухфазной области, когда гомогенная система физически не может существовать. [c.274]

Правило отрезков в двойных диаграммах состояния можно применить только в двухфазных областях. В однофазной области имеется лишь одна фаза любая точка внутри области характеризует ее концентрацию. [c.123]

При образовании ограниченных твердых растворов (рис. 128,в] свойства в интервале концентраций, отвечающем однофазным твердым растворам, изменяются по криволинейному, а в двухфазной области диаграммы — по прямолинейному закону, причем крайние точки на прямой являются свойствами чистых фаз, предельно насыщенных твердых растворов, образующих данную смесь. [c.157]

В точке а, лежащей в двухфазной области y + L, концентрация жидкой фазы определится проекцией точки Ь, а твердой фазы — проекцией точки с, количество этих фаз — соотношением отрезков [c.171]

Связь между свойствами и диаграммой состояния. В сплавах с ограниченной растворимостью свойства при концентрациях, отвечающих однофазному твердому раствору, изменяются по криволинейной зависимости, а в двухфазной области по прямой (см. рис. 60), Крайние точки на прямой отвечают свойствам предельно насыщенных твердых растворов. При образовании гетерогенной структуры [например, (а + Р)-фаз I, некоторые свойства (твердость, прочность, электропроводность и др,) изменяются по правилу аддитивности. [c.100]

С образованием ограниченных твердых растворов и эвтектики свойства сплавов в интервале концентраций, соответствующих однофазным твердым растворам, изменяются по нелинейной зависимости, а в двухфазной области — по линейной (рис. 4.15,в). [c.50]

Из этого следует, что термодинамический потенциал в двухфазной области не зависит от соотношения масс фаз и, в частности, сохраняет неизменное значение в течение равновесного фазового перехода. [c.127]

В двухфазной области жидкость—пар под х обычно понимают долю паровой фазы, т. е. паросодержание. [c.135]

Значение приведенных термодинамических соотношений состоит в том, что они определяют свойства двухфазной системы через свойства вещества на кривой равновесия двух фаз, в частности связывают свойства вещества в двухфазной области со свойствами вещества на границе однородных состояний. [c.152]

Теплоемкость Ср имеет бесконечно большое значение не только в критической точке, но и во всех точках двухфазной области. Действительно, при равновесии фаз давление р есть функция только температуры, поэтому в любой точке двухфазной области [c.250]

В двухфазной области теплоемкость Су в отличие от теплоемкости Ср имеет конечное значение. Действительно, из равенства [c.252]

Другими словами, вертикальная линия, проведенная через критическую точку, делит двухфазную область на две неравные части вблизи левая часть шире правой (рис. 8.26). [c.264]

Положив X = о, находим, что теплоемкость на левой пограничной кривой, т. е. теплоемкость жидкой фазы при подходе к пограничной кривой из двухфазной области, [c.272]

Аналогично теплоемкость на правой пограничной кривой (т. е. при X = 1) или теплоемкость газообразной фазы при подходе к пограничной кривой из двухфазной области [c.272]

Теплоемкость Су во всех точках двухфазной области имеет конечное положительное значение. [c.272]

Значение теплоемкости Су в двухфазной области может быть определено также по значениям теплоемкостей и термических параметров на пограничной кривой с помощью уравнения (4.26) [c.272]

Скачок теплоемкостей. При переходе через кривую фазового равновесия из двухфазной области в область однородного состояния вещества теплоемкость Ср изменяется от оо до значения теплоемкости в однородном (т. е. жидком или газообразном) состоянии. Другими словами, скачок теплоемкости Ср при переходе через кривую фазового равновесия жидкость—газ равняется бесконечности. [c.273]

Из этого, в частности, следует, что значение теплоемкости с" (а также и с ) будет одно и то же независимо от того, осуществляется ли переход на пограничную кривую из однофазной или двухфазной области. Скачок теплоемкости Су на пограничной кривой вначале уменьшается с удалением от критической точки пропорционально температуре. [c.275]

Изобары в двухфазной области влажного пара представляют собой пучок расходящихся прямых. Действительно, в процессе р = onst ds= bqp/T — dh/T, [c.37]

Зародыши а-фазы образуются на поверхности в местах выхода границ зерен, блоков, скопления дислокаций и других дефектов строении, где более быстро достигается пересыщение 7-фазы диффундирующим элементом, легче возникают флуктуации концентраций и энергии, необходимые для образования зародыша а-фазы критического размера и меньше работа его образования. Поскольку пересыщение имеется только на поверхности, а-фаза образует сплошной слой. Пока суигествует только у-фаза, концентрация диффундирующего элемента плавно уменьшается от поверхности в глубь (рис. 143, б). Образование а-фазы приводит к скачкообразному повышению концентрации на величину, соответствующую ширине двухфазной области о. + у- [c.230]

Закалку а + Р-сплавов проводят от температур, соответствующих а + р-области (рис. 158, а). При нагреве сплавов до двухфазной области а-фаза при закалке остается без изменений, а Р-фаза претерпевает те же превращения, какие протекают в сплаве того же состава, что и Р-фаза, при закалке из Р-области. Так, для случая, приведенного на рис. 158, а, при температуре состав а-фазы определяется точкой а и состав Р-фазы — точкой б (С2), р-фаза этого состава при закалке приобретает структуру метастабпльной р (о )-фазы. Следовательно, структура всех сплавов после закалки с температуры будет состоять из а -f р (ш) фаз. При закалке с температур выше (рис. 158, а) состав Р-фазы будет меньше С и при быстром охлаждении она полностью или частично испытывает мартенситное превращение. Структура сплавов после закалки из а + Р-области с температур выше в зависимости от состава сплава а -f а, а -f а (а") + р или Р + (о. [c.317]

При образовании механических смесей перитектического типа свойства сплавов в интервале концентраций, соответствующих однофазным твердым растворам, изменяются также по нелинейной завиеи-мостн, а в двухфазной области — по линейной. [c.51]

V имеет решетку К8 и образует с Ре системы, весьма сходные с системами Ре—Сг уобласть выклинивается примерно при 2% Уа,.. Для твердых растворов с равным атомным содержанием Ре и V возможен процесс упорядочения или образования неустойчивого соединения РеУ (г-фаза). Этот процесс изображается на диаграмме пунктирными кривыми, ограничивающими область существования г-фазы и соседние двухфазные области а+е (рис. 11.5). [c.158]

Жирная пунктирная линия изображает пограничную кривую, под которой находится область двухфазного гетерогенного состояния. Отметим, что 15 двухфазной области изобары п изотермы прямолинейны и совпадают друг с другом. Более того, так как dH/dS) = Т, то наклон изотерм (или изобар) в двухфазной области непосредственно дает абсолютную температуру. (Я—.5)-днаграммы (а также (/)—Я)-диаграммы) для аммиака и других рабочих веществ можно найти в литературе, у]сазанной в табл. 3. [c.27]

Рассмотрим простой воздушный ожижитель Линде, описанный выше и схематически изображенный на фиг. 43. Цикл работы можно проследить по (Я — 15 )-диаграмме на фиг. 45. В этой диаграмме, как указывалось ранее (ср. фиг. 20 и 21), сплошные кривые изображают изобары iP2>P>Pi) тонкие пунктирные кривые — изотермы а жирная пунктирная—границу гетерогенной двухфазной области. Отметим, что внутри гетерогенной области изобары и изотермы прямолинейны и совпадают друг с другом, причем наклон их зависит от абсолютной температуры. Точка а представляет состояние газа при и р,, т. е. перед входом в компрессор. Процесс изотермического сжатия до и изображается линией аЬ. Практически = 293° К, а. ж приблизительно равны 1 и 200 атм соответственно. Линия Ьс изображает охлаждение сжатого газа в теплообменнике. Из точки с газ дросселируется от р и Тд до 7 j и 7 j, что показано горизонтальной прямой d (Я = onst). Положение точки d определяет относительное количество газа а, сжижаемое в процессе расширения. Жидкий воздух при р и Т- изображается точкой /, а воздух в состоянии насыщенного пара при тех же р и 7, — точкой е. Этот газообразный воздух через теплообменник возвращается, на вход компрессора, что показано на диаграмме линией еа. [c.57]

В парокомпрессорных холодильных установках в основном осуществляются те же процессы, что и в воздушной холодильной машине. Но благодаря тому, что рабочее тело цикла — низкоки-пящая жидкость, можно холодильный цикл расположить в двухфазной области состояний, в которой изобарные процессы теплообмена будут протекать изотермически. Кроме того, понижение давления в цикле можно осуществить не в детандере, а в дроссельном вентиле, в котором процесс дросселирования влажного пара сопро- [c.182]

Форма кривой фазового равновесия жидкость—пар (пограничной кривой). Для того чтобы найти форму пограничной кривой, отделяющей область однородных состояний вещества от двухфазной области, будем рассматривать свойства вещества на пограничной кривой как функции удельного объема V. Тогда из разложения р и Т в ряд по степеням о—п [учитывая, что согласно выражению (8.14) = dTfdVк = 0] имеем [c.243]

Наиболее просто устанавливается зависимость Су от параметров состояния в двухфазной области. Предположим, что в двухфазной области осуществляется переход в критическую точку по критической изохоре. Как было показано ранее, критическая изохора вблизи критической [c.251]

Из этого следует, что в двухфазной области теплоемкость су возрастает при подходе вдоль критической изохоры к критической точке, как YТ к — и обращается в критической точке в бесконечность. [c.251]

В двухфазной области свободная энергия Р и энтропия 5 согласно общим формулам (4.19) и (4.20) равны соответственно Р (Т, V) + стП и 5 (Г, V) — — Й (с1а1с1Т), а в однофазной области Р (Т, У) и 5 (Т, V). Так как в критической точке значения Р м 5 при подходе из дву.хфазной и однофазной областей должны совпадать, то [c.258]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...