Переохлаждение максимальное

Расчет проточной части влажно-паровой турбины (рис. 7) был выполнен для условий одного из опытов. Начальные параметры соответствуют пограничной кривой. Расширение в пределах первой ступени проходит практически с полным переохлаждением. Максимального значения переохлаждение достигает в каналах направляющих лопаток второй ступени, где и возникает спонтанная конденсация. На выходе из них состояние пара близко к равновесному — переохлаждение составляет —1° С. В зазоре переохлаждение снижается практически до нуля и дальнейшее расширение происходит, по существу, равновесно. [c.113]

Строгое решение системы уравнений представляет, конечно, большие трудности. В работе [19] находится приближенное решение. Приближенное рассмотрение первого этапа основано на чрезвычайно резкой зависимости I (0), в силу которой можно полагать, что практически все зародыши образуются в течение очень короткого времени вблизи момента, когда переохлаждение максимально (решение действительно приводит к экстремальному виду зависимости 0 ( )). [c.461]

Следовательно, разная скорость перлитного превращения при разной степени переохлаждения определяется тем, что подобным образом зависят от степени переохлаждения скорость рост (с. к.) и число образующихся центров (ч. ц.) перлита (рис. 184). В точке и ниже 200°С оба параметра кристаллизации— ч. ц. и с. к. — равны нулю и имеют максимальное значение при переохлаждении, равном 150—200°С. [c.244]

Получение дисперсных структур в результате переохлаждения аустенита ведет к непрерывному повышению твердости и прочности максимальную твердость (прочность) имеет мар-тенситная структура. При 0,4% С мартенситная структура имеет твердость около 60 (ЯВ 650), что соответствует [c.365]

На тип структуры шва большое влияние оказывает концентрационное переохлаждение. Это влияние можно оценить, рассматривая длину зоны переохлаждения Ь, максимальное переохлаждение АГтах и расстояние т от фронта кристаллизации [c.453]

Таким образом, наиболее эффективным способом обеспечения максимального модифицирующего эффекта добавки ферросилиция пли другого подобного модификатора является получение чугуна, склонного к значительному переохлаждению. Это может быть достигнуто, в частности, с помощью добавок легирующих элементов. [c.90]

Следует отметить, что жидкая фаза может быть охлаждена до тройной точки на величину Тц—Т р. Коэффициент преимущества (1.16) для такого режима работы будет иметь вид Кпр= 1 + Ср(Тц—Туц)/г. Он является в этом случае характеристикой ТТ. При максимальном переохлаждении жидкой фазы /Спр. тах=1 + + Ср (Тц—T.tp)/r. Эффект увеличения Q существенно проявляется на ТТ, работающих при давлениях (температурах) пара, близких к критическим, что объясняется уменьшением г и ростом Ср. Расчет, проводимый для ТТ на воде, показал, что при температуре насыщения 7 н=300 К коэффициент преимущества пр. гаах = 2, т. е. скрытая теплота парообразования равна теплоте жидкости. [c.11]

Анализ (1.20) показывает, что ТТ с перегретым паром и переохлажденной жидкой фазой обладает максимальной теплопередающей способностью. Коэффициент преимущества для такого термодинамического состояния тепловой трубы примет вид [c.12]

Рис. 3.3. Схемы расположения областей максимального переохлаждения пара и конденсации в реактивной решетке при расчетном н нерасчетных углах входа

Исследованию влияния турбулентности на потери в решетках посвящен ряд работ, например [75]. Под углом зрения фазовых переходов эта задача впервые рассмотрена в [57]. Турбулентный перенос теплоты и массы в потоках пара, близких к состоянию насыщения, способствует фазовым переходам и снижает i максимальное переохлаждение. При высокой турбулентности мелкодисперсная влага образуется вначале в пограничных слоях, а затем и в ядре потока. [c.80]

На внутренней границе турбулентного пограничного слоя температура близка к температуре торможения (числа Прандтля для перегретого и насыщенного пара мало отличаются от единицы). В средних по толщине участках пограничного слоя температура пара ниже температуры торможения, а скорости движения и, следовательно, скорости расширения несколько более низкие, чем в ядре потока. Особенно важным является высокий уровень пристенной гидродинамической турбулентности, способствующий интенсификации фазовых переходов [57]. Напомним, что максимальные локальные значения пульсаций скорости, обусловленных пристенной турбулентностью, достигаются вблизи границы вязкогО подслоя. Однако и на значительных расстояниях от стенки в пограничном слое интенсивность турбулентности значительна и, несомненно, оказывает влияние на возникновение и развитие конденсационного процесса. В таких условиях возможна конденсация в пограничном слое при минимальном переохлаждении, и не исключено, что именно здесь впервые появляются зародыши жидкой фазы, являющиеся центрами последующей конденсации. [c.81]

Конденсационный процесс в конфузорных потоках пара имеет спонтанный и флуктуационный характер. Образование влаги в соплах, турбинных решетках и других конфузорных каналах при небольшом перегреве на входе или при малой начальной влажности происходит при достижении максимального переохлаждения, значение которого определялось, как правило, по параметрам ядра [c.194]

Константа максимального переохлаждения металлов [c.42]

Образование и рост капель коренным образом меняются вместе с градиентом энтальпии. От него зависит достигаемая величина максимального переохлаждения АТ ,ах — главного фактора, влияющего на спонтанную конденсацию. Число зародышевых капель, выпавших в зоне максимального переохлаждения, в основном определяет их размер в конце процесса конденсации. [c.120]

С углублением вакуума переохлаждение возрастает, так как ухудшается теплоотдача от капли к пару. Влияние градиента энтальпии на величину максимального переохлаждения сказывается тем сильнее, чем меньше давление. Эти факторы имеют особое значение для ступеней низкого давления паровых турбин. [c.121]

Эта величина близка к максимальной, т. е. рассматриваемая точка находится в зоне Вильсона. В ней радиус капель Относительная величина переохлаждения с момента образования капель (А Т = 0) до точки Вильсона быстро нарастает до АоТ = 33°. [c.125]

Таким образом, весь процесс конденсации приближенно разделяется на три зоны первая —расширение сухого пара и рост переохлаждения, вторая — спонтанная конденсация при максимальном переохлаждении, третья — рост капель и снятие переохлаждения. [c.126]

В этих условиях зона Вильсона оказывается в различных точках направляющего аппарата, рабочего колеса или в зазорах между ними. В зависимости от ее положения могут сильно отличаться максимальное переохлаждение, а также число и размеры капель в конце процесса расширения. Не исключена возможность появления нескольких зон Вильсона. [c.127]

Во втором венце по мере роста скорости и градиента энтальпии переохлаждение вновь нарастает. Его максимальная величина в точке Ь в два раза меньше, чем в точке а. Приблизительно такое же переохлаждение сохраняется в последующих венцах. Небольшой его величине соответствует и сравнительно малое число вновь образующихся ядер. Поэтому число капель в точке й и в конце процесса расширения приблизительно сохраняется. За время сравнительно длительного пребывания капель в переохлажденном паре размеры их сильно увеличиваются. [c.130]

Во втором венце переохлаждение еще велико, когда пар достигает участка с большим градиентом энтальпии. На этом участке переохлаждение вновь начинает расти от точки d и достигает величины, большей чем в точке а. Максимум переохлаждения в точке е получается при выходе из второго венца. В этот момент выпадает максимальное число ядер конденсации и переохлаждение быстро снимается почти до нуля (точка /). [c.130]

Большое число капель после зоны максимального переохлаждения за вторым венцом делает несущественным различие процессов конденсации в расположенных далее узких или широких [c.130]

В этом примере зона Вильсона достигается лишь в конце четвертого венца (рис. 42). В середине этого венца (точка g) начинается суш,ественное выпадение ядер конденсации, заметно тормозящее рост переохлаждения. Этот эффект значительно более сильный в широких венцах, чем в узких. В точках k и h достигаются максимальные переохлаждения Для узких венцов [c.131]

Ско1юсть превращения зависит от степени переохлаждения. При малых н значительных переохлаждениях превращение происходит медленно, так как малы значения с. к. и ч. ц. (см. рис. 184) в первом случае — из-за малой разности свободных энергий, во втором — из-за малой диффузионной способности атомов. При максимальной скорости преврапхения кинетические кривые идут круто вверх и превращение закапчивается за малый отрезок времени. [c.245]

Необходимая скорость охлаждения при закалке определяется скоростью выпадения избыточных фаз из переохлажденного и пересьш енного твердого раствора. Для этой цели строят диаграммы изотермического превращения переохлажденного твердого раствора (С-образные диаграммы), пример которой приведен на рис. 411. Согласно этой диаграмме максимальная скорость превращения наблюдается вблизи 300°С. [c.569]

Концентрационное переохлаждение 4 характеризуется протяженностью зоны Ь, максимальным значением АГтах и расстоянием т от фронта кристаллизации до участка максимального переохлаждения и возрастает с понижением градиента фактических температур grad Гф = дТф/дх, а также с увеличением концентрации примеси перед фронтом кристаллизации. Концентрация примеси будет возрастать с увеличением скорости кристаллизации. Таким образом, в случае сварки концентрационное переохлаждение метал- ионного переохлаждения (/ -ла шва определяется режимом твердая фаза, II — расплав) [c.443]

Полиэдрическая структура образуется при большой протяженности Ь, очень больших значениях т и малом grad Гф В этих условиях перед фронтом кристаллизации в зоне максимального переохлаждения возможно самостоятельное зарождение центров кристаллизации, образование кристаллов, их развитие и встречный рост в направлении растущих кристаллитов движущегося фронта кристаллизации. [c.454]

Рис 9. Схема кристаллизации металла При ДТ = о процесс кристаллизации не идет, скорости образования зародышей и их роста равны нулю. При ДТ = а число центров к ристаллизаиии небольшое, а скорость их роста максимальна. В этом случае структура металла будет крупнозернистой. При ДТ = в число центров - максимально, а скорость их роста мала. Структура металла - мелкозернистая. При больших степенях переохлаждения ДТ = с скорость кристаллизации и число центров равны НУЛЮ, Подвижность атомов уже недостаточна для того, чтобы осушеств- [c.16]

Олово существует в двух аллотропических формах белое олово Р устойчиво от температуры плавления до -f- 13,2° С, ниже этой температуры р-олопо переходит в хрупкую а-форму. На практике благодаря склонности олова к сильному переохлаждению, переход белого олова в серое происходит при более низких температурах. Максимальная скорость превращения наблюдается при —40° С. [c.309]

Действительно, уже отмечалось (см. гл. 9), что при кипении жидкости, недогретой до температуры насыш,ения, паровая фаза может длительное время существовать, не конденсируясь полностью в переохлажденном ядре потока. Измерения полей температуры воды в трубах с неравномерным по периметру обогревом [58] показали, что температура воды у образующей трубы с минимальным тепловыделением всегда меньше температуры около образующей с максимальным тепловыделением. Это значит, что в области минимального тепловыделения А нед больше и, следовательно, кризис теплообмена в этом месте должен наступать при больших значениях q. В зоне повышенного тепловыделения истинное паросодержа-ние -в пристенном двухфазном слое больше, поэтому кризис теп-лообмена здесь возникает при меньших плотностях теплового потока. С уменьшением недогрева состояние потока у обеих образующих трубы выравнивается, вследствие чего ослабляется влияние степени неравномерности тепловыделения по периметру трубы. [c.306]

При частичном испарении первичного теплоносителя в реакторе некоторое количество вторичного иара образуется за счет конденсации первичного пара (рис. 27), далее процесс идет по схеме, показанной на рис. 26. В этом случае при сохранении входной температуры первичного теплоносителя повышается средняя температура передачи тепла и уменьшается расход первичного теплоносителя. Если при работе реактора по схеме, показанной на рис. 27, осуществить сепарацию первичного пара и за счет его конденсации получить весь вторичный пар, то процесс изобразится, как показано на рис. 28. Переохлаждение циркулирующей воды и конденсата первого контура, необходимое для обеспечения надежной работы насоса, производится за счет обогрева экономайзер-ного участка 3. На участке охлаждения воды можно также получить пар пониженного давления и применить двухступенчатый цикл по давлению пара. В схеме, показанной на рис. 28, передача тепла ко второму контуру производится почти при постоянной разности температур, что обеспечивает максимальный средний температурный уровень. [c.31]

В тех случаях, когда рм<Ркр, максимальное переохлаждение достигается на спинке профиля вблизи горлового сечения канала. Тогда за этой областью вблизи спинки профиля в косом срезе, а затем и за выходной кромкой появляется конденсированная фаза. Зависимости коэффициентов давления на спинке рм и выходной кромке кр от некоторых параметров показаны на рис. 3.2. С увеличением относительного шага сопловой решетки уменьшается, а рщ) растет. Эта тенденция сохраняется для всех решеток, однако количественные зависимости pnU) и pKp(t) определяются формой профиля, ТОЛШ.ИНОЙ и формой выходной кромки, а также [c.74]

Анализ совместного влияния перечисленных факторов на интенсивность конденсации показывает, что в реальной проточной части максимальное переохлаждение в решетках невелико и,зна-чительно ниже, чем в одиночных соплах и отверстиях. Подчеркнем, что механизм образования жидкой фазы в решетках весьма сложен (вихревой, волновой, турбулентный и др.), однако природа появления дискретной фазы во всех рассмотренных случаях одна. Характерным признаком этого сложного процесса следует считать флуктуационность и спонтанность возникновения конденсата. [c.81]

В заключение отметим, что две рассмотренные модели, описывающие влияние ОДА, синтезируются. Модель, предложенная в [130], не позволяет объяснить того экспериментального факта что рассеяние луча лазера на образовавшихся частицах влаги появляется при введении в поток ОДА до скачка конденсации. Действительно, как было показано выше, присутствие в расширяющемся потоке присадок ОДА в силу экранного эффекта приводит к затягиванию процесса спонтанной конденсации, перемещению зоны максимальной скорости ядрообразования в область больших переохлаждений потока. Вторая модель [126] объясняет появление диспергированной фазы до зоны спонтанной конденсации и причины смещения конденсационного скачка против потока. [c.300]

Влияние градиента энтальпии на процесс конденсации можно установить расчетным путем для определенных областей параметров пара. Расчет может быть выполнен по схеме, данной в конце параграфа. Точка на is-диаграмме, соответствующая максимальному переохлаждению согласно определению, является точкой Вильсона при заданном градиенте энтальпии. Найдя несколько точек при / = onst, получим линию Вильсона. На рис. 39 дана is-диаграмма для водяного пара по данным Г. Дьярмати. [c.121]

За точкой В продолжают выпадать ядра конденсации. Однако под влиянием резкого изменения параметров пара выпавшие капли быстро становятся меньше критического размера и испаряются. Таким образом, в этом примере за зоной Вильсона новых капель не образуется, а из старых подавляюш,ую роль играют капли, образовавшиеся в зоне максимального переохлаждения. [c.126]

Основа приближенного метода расчета — образование подавляющего количества капель в зоне максимального переохлаждения. До этой зоны для обычных условий расширения пара в сопле количество выпавшей влаги пренебрежимо мало. После же этой зоны допускается, что можно не [принимать во внимание спонтанную конденсацию. При этом во многих случаях с достаточной точ-ностяю можно учитывать лишь рост капель, образовавшихся в области максимального переохлаждения. [c.126]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...