Кривая длительной прочности

На рис. 13.4 показаны сравнительные кривые длительной прочности 0, 0 алюминиевых и титановых сплавов, сталей, никелевых и молибденовых сплавов. [c.201]

Испытания на длительную прочность заключаются в том, что образцы подвергают различным напряжениям при определенной температуре и узнают время до их разрыва. Результат представляют в виде графика (рис. 126, б). Имея кривую длительной прочности материала, можно определить разрушающее напряжение по заданной продолжительности службы детали при данной температуре. Наоборот, по заданному напряжению можно определить время до разруш ения. Например, деталь, изготовленная из материала, для которого кривая длительной прочности изображена на рис. 126,6, при напряжении 300 кгс/см и температуре БОО С разрушится через 2550 ч. [c.116]

На рис. 203 приведены многокомпонентные системы Ni - Ti, Ni - Сг - Ti, Ni - Сг - Т - W и Ni - Сг - W - Ti - Al, показывающие повышение предела длительной прочности сплавов в зависимости от количества вводимых легирующих элементов при температуре 800°С. Кривые длительной прочности на диаграммах показывают последовательное повышение жаропрочности по мере увеличения числа компонентов в сплаве и увеличения концентрации легирующего элемента в твердом растворе. [c.414]

При испытании на длительную прочность разрушение образца автоматически фиксируется электрическими часами 11 (см. рис. 40), отключающимися при разрыве образца отключателем К . Наглядное представление о сравнительном поведении материалов в коррозионной среде под действием растягивающих напряжений дают кривые длительной прочности, построенные в координатах напряжение — логарифм времени до разрушения. [c.90]

Приведенные на рис. 2.1 кривые длительной прочности надежно могут применяться для оценки жаропрочных свойств труб в условиях работы под внутренним давлением. Сопоставление результатов испытаний образцов одноосным растяжением, а также трубчатых образцов, нагруженных внутренним давлением, показывает хорошее совпадение жаропрочных свойств. [c.51]

Рассмотрим результаты испытаний металла паропроводных труб в исходном состоянии и после эксплуатации в течение 10 ч при температурах 540—550 °С (рис. 2.3). В связи с существенным влиянием на жаропрочность исходной термической обработки сравнение процессов ползучести в металле в исходном состоянии и после длительной эксплуатации проводилось при одинаковой исходной термообработке и в одинаковом структурном состоянии. Видно, что для всех рассмотренных структурных состояний кривая длительной прочности эксплуатируемого металла лежит ниже соответствующей кривой длительной прочности исходного состояния. [c.54]

Анализ кривых длительной прочности перлитных теплостойких сталей в сопоставлении с характером разрушения образцов позволил [47] считать, что перегиб на кривой длительной прочности в исходном состоянии совпадает с переходом от вязкого разрушения к хрупкому межзеренному за счет порообразования. Экстраполяция свойств жаропрочности в этом случае проводится в условиях однотипности разрушения при испытаниях в эксплуатации, что повышает достоверность экстраполяции. [c.54]

В отличие от исходного состояния кривая длительной прочности эксплуатируемого металла не имеет перегиба при долговечности образцов до 10 ч. Наклон таких кривых по отношению к временной шкале после длительной эксплуатации становится ниже, чем в исходном состоянии. В этом случае прямолинейная экстраполяция свойств длительной прочности приведет [c.54]

Рис. 2.6. Параметрическая кривая длительной прочности металла труб пароперегревателей

По силовым параметрам (правая часть формул) рассчитаны параметрические кривые длительной прочности и остаточного [c.75]

Как отмечалось выше, по параметру рассчитывают параметрические кривые длительной прочности, а параметр [c.107]

Рис. 4.1. Предельные кривые длительной прочности

Металлографический анализ металла рабочей части образцов выявил изменение характера разрушения при больших напряжениях и относительно малой долговечности (левый относительно точки перелома участок кривых длительной прочности [c.145]

Изменение знака нагружения не учитывают. Повреждающее влияние накопленной деформации учитывают тем, что в расчете используют две кривые длительной прочности — для гладких и надрезан,ных образцов фактическую долговечность определяют по зависимостям [c.142]

В принятой системе координат Тв—к (где R=x ,N) обе линии— АВ и СО сближаются по мере увеличения длительности никла начиная с Тв=4004-120 мин, долговечность при термической усталости можно оценивать по кривой длительной прочности. При меньших значениях Тв различие в долговечности существенно. Отношение соответствующих значений времени мож- [c.143]

При высоком для данной температуры уровне нагружения процесс разрушения сопровождается пластическим деформированием, а на образцах, подвергнутых испытанию, образуется шейка. При низких для данных температур уровнях нагрузки процесс разрушения идет путем накопления микротрещин и охрупчивания материала. Поэтому процесс разрушения во времени нужно рассматривать с учетом характера разрушения и использовать соответствующ,ие этому случаю соотношения. Кривая длительной прочности может быть построена по результатам экспериментов на цилиндрических образцах, гсоторые выдерживают под постоянной растягивающей нагрузкой до наступления разрушения. Отложив по оси ординат напряжение, а по оси абсцисс — время до разрушения для данного напряжения, получим кривую длительной прочности (рис. 8.28). [c.177]

В системах с ограниченной растворимостью образуются связи второго типа. Обратимся к композиту никель — вольфрам. Согласно Хансену и Андерко [14], никелевый сплав с 38% вольфрама находится в равновесии с твердым раствором на основе вольфрама, содержащим малые количества никеля (менее 0,3%). Такое равновесие предполагает равенство химических потенциалов. Этот принцип был использован Петрашеком и др. [33] при разработке сплава на Ni-основе для композита никелевый сплав — вольфрам. Вначале был использован сплав Ni-S0 r-25W. Затем в него были добавлены титан и алюминий. Во второй серии сплавов содержание вольфрама было понижено он был частично заменен другими тугоплавкими металлами ниобием, молибденом и танталом. Совместимость этих сплавов с вольфрамовой проволокой оказалась выше, чем у стандартных жаропрочных сплавов, но все же ниже, чем у сплавов, легированных только вольфрамом. Дальнейшее существенное улучшение, совместимости достигается добавками алюминия и титана, однако механизм влияния этих элементов на совместимость отличен от рассматриваемого здесь регулирования химических потенциалов. По заключению авторов, во избежание существенного уменьшения сечения вольфрамовой проволоки за счет диффузии следует использовать проволоку диаметром 0,38 мм. После выдержки при 1366 К в течение 50 ч глубина проникновения составляла 26 мкм, что соответствует коэффициенту диффузии (2-f-5) -10 ы / . Уменьшением сечения. волокна за счет диффузии можно объяснить более крутой наклон кривых длительной прочности в координатах Ларсена — Миллера для композита по сравнению с проволокой. [c.132]

В работе [51] исследована длительная прочность некоторых композиций сплавов на основе никеля при 1093 и 1204 °С. Типичные кривые длительной прочности при растяжении в атмосфере гелия представлены на рис. 15. В работе [44] исследовано разрушение при ползучести других сплавов на основе никеля (Нимокаст 713С) при 1000 и 1100 °С, результаты также приведены на рис. 15. [c.284]

На рис. 30 приведена кривая ползучести при изгибе для однонаправленного композита. В противоположность испытаниям на растяжение [66] изгибные испытания показывают ускоренную третью стадию ползучести перед разрушением. Кривые длительной прочности для композитов с 40%- и 60%-ным объемным содержанием волокон приведены на рис. 31, а некоторые дополнительные результаты для трансверсальных и перекрестно армированных композитов можно найти в [40]. Эти результаты не сопровождаются теоретическим анализом, они только указывают тип разрушения, который может возникнуть в такой бороалюминиевой композиции при одинаковых условиях нагружения. [c.308]

Рис. 1.16. Кривые длительной прочности стали 12Х18Н12Т после закалки (/) и после горячей пластической деформации (2)

На рис. 1.16 представлены кривые длительной прочности образцов из стали 12Х18Н12Т в недеформированном состоянии (кривая 1) и после горячей деформации (кривая 2). Видно, что при возрастании температурно-временного параметра испытаний происходит снижение длительной прочности труб, подвергнутых до испытания горячей деформации. [c.33]

На рис. 1.17 представлены кривые длительной прочности и пластичности стали 15Х1М1ФЛ с ферритной структурой для двух состояний с различным соотношением равновесного и пересыщенного феррита и с различным содержанием углерода. Снижение длительной пластичности стали с увеличением продолжительности испытаний вызвано укрупнением карбидов по границам зерен. [c.37]

На рис. 1.19 представлены кривые длительной прочности металла корпуса стопорного клапана турбины ПТ-60 после 150 тыс. ч работы при 550 °С. Корпус стопорного клапана выполнен из стали 15Х1М1ФЛ. Видно, что после длительной эксплуатации происходит снижение жаропрочных свойств стали. В структуре металла клапана наблюдается появление рекристаллизован-ных объемов в зернах сорбита отпуска. [c.39]

Рис. 2.2. Кривая длительной прочности гибов паропроводов с феррито-карбидной структурой, разрушенных в процессе эксплуатации

На рис. 2.2 приведена кривая длительной прочности колен паропроводов с феррито-карбидной структурой. Построение кривой длительной прочности проведено по точкам 38 разрушенных гибов, основные параметры которых приведены в табл. 2.1. [c.52]

Сравнение полученной кривой с кривой длительной прочности металла с феррито-карбидной структурой, построенной по результатам испытания образцов в лабораторных условиях (рис. 2.1, а, кривая 2) показывает их хорошую сопоставимость. Однако следует отметить значительный разброс точек, соответствующих разрушенным гибам. Для повышения надежности диагностики состояния металла гибов паропроводов и оценки их остаточного ресурса целесообразно дополнительно проводить анализ их поврежденности порами, используя для этого шкалу, приведенную в гл. 1. [c.52]

На рис. 2.6 приведена параметрическая кривая длительной прочности пароперегревателей из стали 12X1 МФ, построенная по эксплуатационным точкам, относящимся к разрущенным в эксплуатации трубам (кривая /). Здесь же приведена кривая длительной прочности стали 12X1 МФ, построенная по данным, приведенным в [36,43] (кривая 2). На кривую 2 нанесены результаты испытаний пароперегревательных труб под внутренним давлением в лабораторных условиях. [c.58]

На рис. 2.8 приведены кривые длительной прочности стали 12Х18Н12Т с величиной зерна 3—7 балл. Там же нанесены точки, соответствующие разрушению в эксплуатации труб с мелким зерном. Приведенные данные наглядно ил- [c.60]

Рис. 2.8. Параметрическая кривая длительной прочности стали 12Х18Н12Т

Следовательно, для металла со стабильной структурой отпущенного бейнита для определения допускаемых напряжений можно использовать параметрическую кривую длительной прочности стали 15Х1М1Ф. [c.110]

Хотя кривые длительной прочности сталей Х18Н10Т, Х18Н9Т и Х18Н9 имеют перелом, связанный с переходом от внут-ризеренного к межзеренному характеру разрушения [17, 165, 167, 201], использование постоянных значений параметрических коэффициентов во всем интервале времен дает вполне удовлетворительные результаты и не требуется подбор различных величин коэффициентов в зависимости от типа разрушения [25]. [c.30]

Де). Вместе с тем коэффициент у весьма существенно зависит от максимальной температуры цикла. Так, для сплава ХН77ТЮР при испытаниях с /тах = 750, 800 и 850° С значение у изменялось в пределах 0,04—0,6. Таким образом, предельные кривые не должны совпадать при различных значениях, длительности цикла и максимальной температуры, но величина нагрузки (Де) при выбранных Тц и /тах нб изменяет кривую предельного состояния. Это обстоятельство позволяет использовать для расчета семейство прямых в координатах 1 а—lg т, параллельных основной кривой длительной прочности (см. гл. VI). [c.144]

Основным фактором, влияющим на величину этих коэффициентов, является максимальная температура цикла. При необходимости точного определения положения предельной кривой проводят испытания при заданной температуре и различных соотнощениях а lajq подобно тому, как строят кривую длительной прочности или усталости. [c.153]

Сопротивление материалов усталостному и хрупкому разрушению (1975) -- [ c.95 , c.161 , c.162 ]

Термопрочность деталей машин (1975) -- [ c.8 , c.9 , c.16 , c.18 , c.19 , c.32 , c.36 , c.49 , c.50 , c.59 , c.60 ]

Сопротивление материалов (1962) -- [ c.4 , c.33 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...