Закрепления на геометрии

Рис. 7.22. Диалоговое окно задания закреплений на геометрии

Приведение закреплений на геометрии к узловым закреплениям [c.317]

Таким образом, принятая методика измерений обеспечивается изготовлением роликов по третьему классу точности. Жесткость опорных колец мала. Наилучшим образом сохраняет геометрию обработка их после закрепления на нижней раме и поворотной платформе. В некоторых случаях, например при испытании опорно-поворотного устройства шагающего экскаватора, качество обработки рельсовых кругов может быть сравнительно низким. Это связано с относительно большими участками загружения роликового круга. В таком случае экспериментальные эпюры могут строиться по показаниям, усредненным для группы роликов. [c.140]

Закрепления 284,311 на геометрии 315 постоянные 235,317 узловые 312 Запрессовка 385 [c.534]

Вещество или совокупность веществ, применяемых для закрепления зерен шлифовального материала и наполнителя в абразивном инструменте, называют связкой. Наполнитель Б связке предназначен для придания инструменту необходимых физико-механических, технологических и эксплуатационных свойств. Связка влияет на геометрию рельефа рабочей поверхности инструмента, износ абразивного инструмента и параметры шероховатости обработанной поверхности. [c.342]

Скорость резания определяется в зависимости от свойств обрабатываемого материала, марки инструментального материала, стойкости инструмента, глубины резания и подачи, а также в зависимости от геометрии режущего инструмента и способа его закрепления на станке. С повышением твердости обрабатываемого материала увеличивается износ резца, следовательно, и скорость резания должна быть снижена по сравнению со скоростью резания лри обработке более мягких металлов. Обработка на по- [c.130]

Первая часть инженерной графики соответствует курсу начертательной геометрии технических вузов, содержит элементы оформления чертежа, теоретические основы образования изображений и геометрических преобразований, рассматривает способы решения геометрических задач на конкретных примерах и даёт дидактический материал для закрепления и самоконтроля. [c.3]

Наиболее целесообразный путь преобразования уравнений изгибной теории оболочек вращения и их дальнейшего решения зависит от геометрии оболочки и нагрузок на нее. Проще всего выполняется расчет в том случае, когда геометрия оболочки, нагрузки и условия ее закрепления таковы, что силовыми факторами,-возникающими в связи с изгибом (т. е. моментами М , М2 и поперечной силой Q), и соответствующими напряжениями можно пренебречь по сравнению с усилиями (Т , Tj) и напряжениями, связанными с растяжением срединной поверхности. [c.132]

Геометрия режущего инструмента. Принцип работы любого режущего инструмента основан на действии клина. Наиболее наглядно можно рассмотреть элементы и геометрию режущего инструмента на примере токарного резца (рис 12.1). Последний состоит из рабочей части П, которая принимает непосредственное участие в отделении срезаемого слоя металла, и крепежной части I, с помощью которой производится закрепление резца в резцедержателе. Основными элементами рабочей части резца являются передняя поверхность 1, по которой схо- [c.351]

Рассматривается ряд задач устойчивости тонких упругих оболочек. Круг обсуждаемых вопросов ограничен случаями, которые приводятся к решению линейных краевых задач и в которых применение асимптотических методов позволяет получить приближенное решение либо существенно упростить последующее числовое решение. Исследуется зависимость форм потери устойчивости от характера начального напряженного состояния, геометрии оболочки, ее закрепления и других факторов. Строятся формы потери устойчивости, локализованные в окрестностях линий или точек на срединной поверхности. Отдельно рассматриваются цилиндрическая и коническая оболочки. [c.2]

В процессе работы пластинка и стружкозавиватель прижимаются к державке силами резания и не требуют добавочного закрепления. Вылет режущей кромки (при указанной на фиг. 145, б геометрии) во избежание вывертывания пластинки не должен превышать 1,4 мм. [c.185]

В процессе работы пластинка и стружкозавиватель прижимаются к державке силами резания и не требуют добавочного закрепления. Шток 4 и пружина о служат для предварительного закрепления стружкозавивателя и пластинки во избежание их выпадания при транспортировке. Положение пластинки вдоль паза определяется опорным штифтом 6. Вылет режущей кромки (при указанной на фиг. 143, б геометрии) во избежание вывертывания пластинки не должен превышать 1,4 мм. По мере износа и переточек пластинки, заточка которой производится в отдельных державках и приспособлениях, вылет может быть уменьшен до 0,4 мм. Дальнейшее использование пластинки производится в другом гнезде державки (с другой ее стороны), у которого ширина опорной поверхности меньше на 1 мм. Таким образом, в одном корпусе пластинка используется при ширине на величину 2 мм, а так как державки выпускаются комплектом из 3 шт., то обшая величина использования пластинки равна 6 мм (первоначальная ширина пластинки может быть взята равной 12 мм). [c.214]

Галалит (искусственный рог) перед обработкой нужно выдерживать в воде из расчета 1 часть на 1 мм толщины. Точение производится тангенциально закрепленными быстрорежущими или твердосплавными резцами, рекомендуемая геометрия которых приведена в табл. 182. Шлифовать и полировать нужно сухой материал. [c.317]

Микронеровности режущей кромки инструмента копируются на обработанной поверхности особенно это заметно при чистовой обработке инструментами с широкой режущей кромкой—развертками, протяжками, широкими резцами. Затупление режущего инструмента неблагоприятно отражается на чистоте обработанной поверхности. Помимо свойств обрабатываемого материала, геометрии режущего инструмента и явлений, связанных с процессом стружкообразования, на получаемую при обработке чистоту поверхности оказывает существенное влияние жесткость технологической системы станок— заготовка — инструмент. При неизменной характеристике жесткости станка и инструмента чистота поверхности зависит от конструктивных особенностей и размерных соотношений обрабатываемых заготовок, а также от жесткости их закрепления. При консольном креплении обрабатываемого вала (фиг. 96, а) чистота поверхности понижается на свободном конце вала при обработке в центрах с вращающимся задним центром (фиг. 96, б) чистота поверхности сни- [c.153]

Факторы, влияющие на шероховатость и волнистость. При обработке металлов резанием на обработанной поверхности создается определенная микрогеометрия (шероховатость) поверхности. Шероховатость, измеренную в направлении движения подачи, называют поперечной шероховатостью, а измеренную в направлении главного рабочего движения, при котором осуществляется резание, — продольной шероховатостью. Обычно продольная шероховатость характеризуется меньшей высотой неровностей и при измерении охватывается поперечной шероховатостью. Шероховатость поверхности зависит от метода и режимов обработки, геометрии и качества доводки режущих кромок инструмента, свойств обрабатываемого материала, а также от условий выполнения обработки (вида смазывающе-охлаждающих жидкостей, способа закрепления заготовки, вибраций, возникающих в процессе обработки). Каждому методу обработки свойствен определенный диапазон высоты микронеровностей, та или иная картина расположения штрихов на обработанной поверхности. [c.169]

Развертка, не имеющая заборной части, показана на рис. 30, г. В этом случае зубья имеют заточку по торцу с небольшим радиусом перехода (г = 0,05- 0,1) к цилиндрической части. Этот тип разверток применяется в случае необходимой корректировки координаты и направления оси предварительно обработанного отверстия. Закрепление разверток производится жестко с выверкой по биению режущей части. Геометрия режущих зубьев развертки отличается наличием различных значений углов у одного и того же зуба по его длине. На рис. 30, д показана геометрия развертки с двойным углом заборного конуса. Сечение А— А проведено через режущую кромку второго заборного конуса. Зуб в сечении А — А имеет положительный передний угол 7 и задний угол а, ленточка в этом сечении практически отсутствует. [c.83]

Хорошее качество резьбы можно получить лишь при правильном выполнении комплекса мероприятий, связанных с геометрией и качеством заточки инструмента, с выбором режимов резания, подбором состава смазывающе-охлаждающей жидкости в зависимости от материала обрабатываемой детали. Большое значение имеет также правильный выбор приспособления для закрепления резьбонарезного инструмента на станке. Практика эксплуатации метчиков и плашек показывает, что основными причинами появления брака резьбы являются биение шпинделя станка и патрона, а также отсутствие свободного перемещения инструмента в осевом направлении. [c.121]

Основными отличительными особенностями форсунки дизелей 11Д45 и 14Д40 (рис. 84) являются подвесная конструкция корпуса 14 иглы и сопряжение иглы 12 с корпусом по конической запорной поверхности. Массивный корпус 14 иглы вместе с сопловым наконечником 15 закреплен на. корпусе 9 форсунки колпаком 13. Такая конструкция обеспечивает сохранение геометрии запорного конуса в корпусе, и форсунка работает более длительно, обеспечивая качественный распыл топлива. [c.115]

Большой порядок систем уравнений, вызванный подробной дискретизацией области, и большая ширина полосы ненулевых коэффициентов, вызванная разветвленным характером геометрии расчетной области, могут при ограниченной разрядности ЭВМ привести к накоплению недопустимой погрешности. Примером такой разветвленной конструкции является патрубок в сосуде, содержаший отвод внутрь сосуда (рте. 3.6, а). Для расчета вариационно-разностным методом, рассмотренным вьппе для задач концентрации напряжений, была построена сеточная область, показанная на рис. 3.6, б. Соответствующее число уравнений равно 2413, ширина полосы — 55. Расчет выполнялся на ЭВМ соответственно с 12- и 7-разрядными числами. Погрешюсть расчета контролировалась по величине возникающей в месте закрепления опорной реакции, а также путем проверки по результатам расчета условий равновесия в сечениях тонкостенных участков патрубка. Если в первом случае оцененная таким образом погрешность в величине напряжений не превьпыала 1-2%, то во втором случае все результаты расчета оказались далекими от правильных. [c.56]

Уровень режима резания находится в зависимости от типа и конструкции инструмента, материала и геометрии его режущей части, качества заточки, правильности устаноБКИ и закрепления инструмента на станке, состояния системы СПИД и определяет силы резания и расходуемую при резании мощность. [c.414]

Второй способ предполагает организацию равномерного распределения потока с помощью направляющих устройств, например в виде профилированных лопаток, воздействующих на направление движения потока. Применение направляющих устройств имеет определенные преимущества и недостатки по сравнению с дросселирующими решетками. Оптимально выбранные профиль и геометрия направляющего устройства обеспечивают минимальные гидравлические потери и необ.ходимое распределение (стабильность) потока для более щирокого диапазона расходов. К недостатку этого способа выравнивания потока относится то, что в каждом конкретном случае для выбора оптимальных размеров и профиля направляющих устройств требуется проведение трудоемких расчетов и, как правило, экспериментальных исследований. Возникают конструкционные сложности закрепления направляющих устройств в затесненном пространстве. [c.56]

В научной литературе встречается много приближенных уравнений, описывающих колебания вырожденных систем [8, 22, 23, 30], которые основаны на тех или иных предпосылках физического характера о поведении продольных и поперечных усилий по сечению в вырожденной системе и других механических величин. Затем появились различные уточнения классических уравнений колебаний, зачастую не согласующиеся между собой. В последние годы для вывода приближенных уравнений колебаний вырожденных систем стали применяться математические подходы, основанные на приближенном решении точной трехмерной задачи теории упругости или вязкоупругости с заданными начальными и граничными условиями, характеризующими как геометрию вырожденной системы, так и условия закрепления границ этих систем [22, 23, 43]. Однако каким бы из подходов не пользоваться, всегда должно выполняться очевидное условие — приближенные дифференциальные или инте-гродифференциальные уравнения колебаний должны принадлежать к уравнениям гиперболического типа [8]. [c.226]

В реальных конструкциях безмоментное напряженное состояние реализуется для оболочек с плавно изменяющейся геометрией и при действии впеиших нагрузок, распределенных непрерывным образом. Условия закрепления краев оболочки должны обеспечивать отсутствие местного изгиба, а краевые усилия должны передаваться на конструкцию так, чтобы их равнодействующая лежала в касательной плоскости к срединной поверхности. [c.106]

Лискретный анализ устойчивости колонны, позволяющий учитывать различие геометрии и материала элементов, основан на разностных уравнениях (0.5), (0.6), дополненных уравнением равновесия колонны в целом. Здесь рассмотрены случаи шарнирно и жестко закрепленных краев, приведенные к однородным уравнениям и граничным условиям для изгибающих моментов М . Полная система уравнений записана в матричной форме. Критическое значение осевой сжимающей силы ищется из условия равенства нулю определителя матрицы методом Ньютона — Рафсона. [c.217]

В этой главе рассмотрены вопросы численного интегрирования линейных и нелинейных краевых задач для систем обыкновенных дифференциальных уравнений, возникающих при исследовании прочности, устойчивости, свободных колебаний анизотропных слоистых композитных оболочек вращения после разделения угловой и меридиональной переменных. В предыдущих главах было показано, что корректный расчет таких оболочек и пластин в большинстве случаев требует привлечения неклассических дифференциальных уравнений повышенного порядка. Там же (см. параграфы 4.1, 4.4, 5.2, 6.2) отмечалась важная особенность таких уравнений — существование быстропеременных решений экспоненциального типа, имеющих ярко выраженный характер погранслоев и существенных лишь в малых окрестностях краевых закреплений, точек приложения сосредоточенных сил, мест резкого изменения геометрии конструкции и т.д. Стандартные схемы численного интегрирования краевых задач на таком классе дифференциальных уравнений малоэффективны — попытки их применения встречают принципиальные трудности, характер и формы проявления которых подробно обсуждались в параграфе 4.1 (см. также [136]). Добавим к этому замечание о закономерном характере данного явления — существование решений экспоненциального типа с чрезвычайно большим (по сравнению с длиной промежутка интегрирования) показателем изменяемости в неклассических математических моделях деформирования тонкостенных слоистых систем, дифференциальными уравнениями которых учитываются поперечные сдвиговые деформации, обжатие нормали и другие второстепенные" факторы, естественно и необходимо. Такие решения описывают краевые эффекты напряженного состояния, связанные с учетом этих факторов, и существуют не только у неклассических уравнений, установленных в настоящей монографии, но и в других вариантах неклассических уравнений повышенного порядка, что уже было показано (см. параграф 4.1) на конкретном примере. Болес того, подобные явления наблюдаются не только в теории оболочек, но и в других математических моделях механики и физики. Известным классическим примером такого рода может служить течение Навье—Стокса — при малой вязкости жидкости, как впервые было показано Л. Прандтлем (см., например, [330]), вблизи обтекаемого тела возникает зона пограничного слоя. Такие задачи согласно известной [56, 70 и др.] классификации относятся к классу сингулярно возмущенных, т.е. содержащих малый параметр и претерпевающих понижение порядка, если положить параметр равным нулю. Проблема сингулярных возмущений привлекала внимание многих авторов [56, 70, 173, 190 и др.]. Последние десятилетия отмечены значительными достижениями в ее разработке — в создании и обосновании методов асимптотического интегрирования для различных [c.195]

Причинами возникновения вибрации в промысловых и магистральных трубопроводах, в отличие от роторных машин, является пульсация давления перекачиваемой технологической среды. Частота собственных колебаний трубопроводов / определяется целым рядом факторов геометрией трубопроводов (наличием вертикальных, наклонных и горизонтальных участков), диаметром и толщиной стенки трубы, расстоянием между опорами и способом закрепления (защемления) трубопровода на опорах, наличием сосредоточенных масс на различных участках трубопровода (затворов, клинкетов и т.п.). В настоящее время разработаны мощные вычислительные программные средства, позволяющие рассчитывать/р с учетом всех возможных влияющих факторов. С течением времени величина/р может меняться из-за различных причин отложения парафинов из нефти, скопления газового конденсата на низких участках газопроводов, износа трубопроводов, сезонных колебаний грунтов, просадки опор и др. [c.47]

В зависимости от степени автоматизации гибкие станочные модули делят на шесть групп. Первая группа обеспечивает автоматическую загрузку и разгрузку деталей, закрепление приспособлений с деталями и их самих, принудительное удаление стружки и герметизацию рабочей зоны. Во второй группе дополнительно появляется возможность автоматических измерений с целью стабилизации процесса обработки, при этом осуществляется адаптация по обрабатываемости, температурная компенсация, аварийная защита по предельным параметрам и контроль работы инструмента по ресурсу работы. Третья группа ГПМ помимо возможностей первых двух групп обеспечивает автоматический контроль геометрии и размеров обрабатываемых деталей, контроль работы инструмента по геометрии и состоянию, его автоматическую смену и подналадку. Четвертая группа автоматизации позволяет ГПМ переналаживаться согласно командам центрального пульта управления, осуществлять смену комплектов инструментов, приспособлений и УП для всех подсистем. ГПМ пятой группы дополнительно ко всем вышеперечисленным возможностям имеют способность к переналаживанию в зависимости от вида детали, поданной в зону обработки с автоматическим вызовом необходимого оснащения, и управляющей программы. Высгпая, шестая группа автоматизации позволяет модулю полностью автоматически переналаживаться и при этом самому формулировать управляющую программу. [c.482]

Геометрия режущего инструмента. Принцип работы любого режущего инструмента основан на действии клина. Наиболее наглядно можно рассмотреть элементы и геометрию режущего инструмента на примере токарного резца. Последний состоит из головки (рис. 50, б], которая принимает непосредственное участие в отделении pe- заемого слоя металла, подошвы, на которую опирается резец при установке его на станке, и тела, с помощью которого производится закрепление резца в резцедерл а-теле. Основными элементами головки резца являются передняя поверхность 9, по которой сходит стружка, главная задняя поверхность 5, обращенная к поверхности резания, вспомогательная задняя поверхность обращенная к обработанной поверхности, главное лезвие [c.176]

ММ выше центра. Установка ниже центра ведет к браку. Для равномерного износа круга и получения правильной геометрии заточенного резца последний при заточке нужно перемещать относительно рабочей поверхности круга. На рис. 130, а приведено начальное положение резца, закрепленного в трехповоротных тисках станка для заточки резцов. Из начального положения поворотного приспособления производится его настройка для получения заданных углов при заточке. [c.267]

Работоспособность инструментов из твердых сплавов и механизм их изнашивания изучали в различных условиях обработки адгезионно-усталостных, коррозионно-окислительных и диффузионных (и = 20...400 м/мин). Основные исследования проведены на твердосплавных пластинках формы 03111-120412 (ГОСТ 19049— 79), механичесрсое закрепление которых обеспечивало следующие значения геометрии у = —7° а = 8° 01=8° ф=ф] = 45°. Контактное взаимодействие между твердым сплавом и покрытием изучали на пластинках специальной формы. [c.142]

Резец состоит из цилиндрической державки / с отогнутой головкой, в гнезде которой запрессован штифт 3. Пластинка 4 свободно устанавливается на штифт и закрепляется винтом 2. Лыски на дерливке служат опорными плоскостями при закрепления резца и позволяют регулировать его вылет в пределах 40—120. Необходимые углы геометрии режущей части обеспечиваются наклоном пластинки под углом 10 . [c.137]

Форма и размеры клина, т. е. его геометрия, должны соответствовать тем условиям, в которых приходится работать режущему инструменту. Поэтому расточники подбирают режуиц й инструмент с геометрией, обеспечивающей высокую стойкость режущего инструмента, высокую производительность труда и качество продукции. Различная геометрия режущего инст1румента получается путем заточки под разными углами отдельных поверхностей его режущей части. Рассмотрим геометрию режущих инструментов на примере наиболее расцространенного инструмента — резца. Расточный резец (фиг. 45) состоит из двух основных частей головки, т. е. рабочей части, представляющей собою клин, и стержня, предназначенного для закрепления инструмента в резцедержателе. Головка резца образуется несколькими поверхностями. [c.106]

Неправильная установка резца на глубину резания нежесткое закрепление инструмента неправильный подбор диаметра многолезвийного инструмента слишком большой припуск под развертывание неправильная геометрия инструмента и низкое качество его заточки, ошибки в измерении отверстий [c.191]

Для составления расчетной схемы и расчета станка по чер-" тежу необходимо иметь следующие материалы 1) паспорт на станок, где указаны его общий вид, схемы установки и крепления на фундаменте 2) сборочные чертежи всех основных узлов станка с разрезами и спецификацией 3) чертежи всех основных корпусных деталей, шпинделей, ходовых винтов, шестерен и валов цепИ гл авного привода и привода подачи, планок и клиньев, влияющих на жесткость суппортов и столов 4) паспорта и сборочные чертежи основных приспособлений для крепления детали и режущего инструмента (зажимных и поводковых патронов, упорных центров, оправок и борштанг) 5) чертежи режущих инструментов и данные об их способе установки и закрепления, геометрии и материале режущей части, массе инструмента, величине допустимого дисбаланса 6) схему крепления обрабатываемой детали, ее размеры, данные о материале, термообработке, данные о силах закрепления детали 7) подробные сведения о режимах резания 8) дополнительные сведения о наиболее важных комплектующих изделиях (электродвигателях, гидростанциях и гидродвигателях, ремнях, подшипниках). [c.173]

В этом случае могут быть две причины отрезной резец неправильна установлен, т. е. под углом 90° по отношению оси детали, или резец неправильно заточен. Если после правильной установки резца и его заточки получаемая поверхность остается прежней, тогда необходимо сменить резец, так как он имеет недостаточно прочную головку. В процессе проверки изготовляемых деталей на станке оказывается, что они не соответствуют длине, получаемой при первоначальной наладке. Это значит, что слабо зажата заготовка в патроне или плохо закреплены задние продольные упоры. В первом случае необходимо прошли( ювать кулачки патрона и промыть керосином, а во втором — произвести подналадку станка и закрепить упоры. При проверке диаметрального размера детали обнаружена овальность, значит есть большой зазор в подшипниках шпинделя, которые подлежат регулированию. Если поверхность резьбы после нарезания получается рваной, это значит, что диаметр под резьбу увеличен, либо велика скорость резания при нарезании резьбы или геометрия резьбонарезного инструмента не соответствует обрабатываемому материалу. В первом случае необходимо увеличить внутренний или уменьшить наружный диаметр, во втором — уменьшить скорость резания и в третьем — изменить геометрию резьбонарезного инструмента. Необходимо также помнить, что смазочно-охлаждающая жидкость оказывает существенное влияние на качество нарезаемой резьбы. При получении конусности возможно, что плашка в патроне установлена неправильно или произошел чрезмерный износ патрона для плашки. В первом случае плашку необходимо установить правильно, а во втором — заменить патрон. Если на обработанной поверхности детали появились следы вибрации, причиной этому может быть несколько факторов, а именно державка резца, закрепленная в револьверной головке, имеет большой вылет режущие инструменты слабо зажаты значительный вылет детали из патрона резец установлен ниже центра детали неправильный зажим заготовки и велики зазоры в подшипниках шпинделя оси револьверной головки или направляющих. Для устранения этих причин необходимо а) установить державку более жесткой конструкции б) закрепить надежно режущие инструменты [c.119]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...