Добавочное закрепление

Простейшими схемами статически неопределимых балок могут служить схемы балок, показанные на рис. 14.1.1, а, б, в. Все эти балки один раз статически неопределимы, так как число уравнений статики на единицу меньше числа неизвестных опорных реакций. Одна из реакций для этих балок является добавочной или, как говорят, лишней неизвестной. Термин лишняя неизвестная чисто условный. С инженерной точки зрения добавочные закрепления балки бывают просто необходимы. Примером балок с большим числом лишних неизвестных могут служить схемы на рис. 14.1.1, г, д, е. [c.242]

Во многих случаях введение пассивных связей позволяет конструктору осуществлять шарниры с добавочными закреплениями, не изменяющими заданной кинематики, но делающими конструкцию более рациональной с точки зрения ее жесткости такие связи не пассивны в силовом отношении. [c.113]

Рассмотрев балку, изображенную на рис. 273, мы установили, что число уравнений статики было на единицу меньше числа неизвестных опорных реакций. Одна из реакций является, таким образом, добавочной или, как говорят, лишней неизвестной. Этот термин прочно укоренился в технической литературе между тем принять его можно лишь условно. Действительно-, добавочная реакция и соответствующее ей добавочное закрепление являются лишними только с точки зрения необходимости их для равновесия балки, как жесткого целого. С точки же зрения инженера добавочное закрепление во многих случаях не только не является лишним, а наоборот позволяет осуществить такую конструкцию, которая без него была бы невозможна. [c.336]

В процессе работы пластинка и стружкозавиватель прижимаются к державке силами резания и не требуют добавочного закрепления. Вылет режущей кромки (при указанной на фиг. 145, б геометрии) во избежание вывертывания пластинки не должен превышать 1,4 мм. [c.185]

Стружкозавиватели отливаются из быстрорежущей стали, а для большей износостойкости и меньшей свариваемости со стружкой передняя к стружке поверхность упрочняется карбидом бора. В процессе работы пластинка и стружкозавиватель прижимаются к державке силами резания и не требуют добавочного закрепления. Вылет режушей кромки (при указанных на рис. 138, б геометрических элементах) во избежание вывертывания пластинки не должен превышать 1,4 мм. [c.151]

В процессе работы пластинка и стружкозавиватель прижимаются к державке силами резания и не требуют добавочного закрепления. Шток 4 и пружина о служат для предварительного закрепления стружкозавивателя и пластинки во избежание их выпадания при транспортировке. Положение пластинки вдоль паза определяется опорным штифтом 6. Вылет режущей кромки (при указанной на фиг. 143, б геометрии) во избежание вывертывания пластинки не должен превышать 1,4 мм. По мере износа и переточек пластинки, заточка которой производится в отдельных державках и приспособлениях, вылет может быть уменьшен до 0,4 мм. Дальнейшее использование пластинки производится в другом гнезде державки (с другой ее стороны), у которого ширина опорной поверхности меньше на 1 мм. Таким образом, в одном корпусе пластинка используется при ширине на величину 2 мм, а так как державки выпускаются комплектом из 3 шт., то обшая величина использования пластинки равна 6 мм (первоначальная ширина пластинки может быть взята равной 12 мм). [c.214]

Предварительные замечания. Практика показывает, что если длина детали в 10—12 раз больше ее диаметра, то удовлетворительная обработка этой детали на токарном станке с применением обычных способов закрепления (в центрах или патроне с поддержкой задним центром) не удается, и для выполнения ее необходимо добавочное закрепление детали. Такое закрепление осуш,ествляется при помощи люнетов. Люнеты (или стойки) бывают неподвижные и подвижные. [c.294]

При сваривании конструкций в закреплённом состоянии к остаточным напряжениям, вызванным пластическими деформациями, добавляются напряжения от реакции в связях (увеличением расстояния между закреплениями. При сваривании в кондукторе элементы испытывают добавочные напряжения oq, при устранении реакций связей напряжения hq исчезают. [c.859]

В отличие от приведенного правила, при воспроизведении лемнискат конец закрепленного радиуса-вектора должен лежать либо внутри, либо вне -окружности, по которой перемещается общее начало радиусов-векторов инверсора. Закрепленный конец не может лежать на самой окружности, так как т Ф R. Эта особенность позволяет применять инверсоры без добавочных звеньев. И действительно, во всех рассмотренных примерах добавочные звенья не потребовались. Наоборот, мы имели возможность убедиться, что в ряде случаев, если конструкция механизма позволяет, общее число звеньев может быть даже уменьшено. [c.134]

Если депланация хотя бы одного из сечений скручиваемого некруглого стержня по каким-либо причинам стеснена например, по условиям его закрепления или нагружения), то кручение уже не будет свободным оно будет сопровождаться изменением длины продольных волокон и возникновением в поперечных сечениях нормальных напряжений. Касательные напряжения в этом случае в разных сечениях различны они складываются из касательных напряжений чистого кручения и добавочных, связанных с неравномерностью депланации по длине стержня. Такой вид кручения при стесненной (несвободной) депланации называется стесненным кручением. [c.182]

В добавление к весу груза и механизмов корпус корабля подвержен действию волн, которые вызывают в корпусе корабля изгибающий и скручивающий моменты в случае посадки корабля на мель, один конец его может оказаться более или менее закрепленным, что также вызывает добавочные напряжения в обшивке корпуса. Подобный случай произошел в 1927 г. с теплоходом длиною около 152 м, севшим на мель с значительным грузом на борту разрушение произошло в месте резкого изменения сечения корпуса образовалась глу- [c.406]

В результате повышения температуры при работе изделия вал может удлиняться, поэтому закрепление вала от осевого перемещения должно быть выполнено так, чтобы удлинение вала не вызвало заклинивания подшипников и появления добавочных напряжений. [c.33]

В конце цикла поочередного подключения рабочих тензодатчиков данного канала в измерительный мост подключается такой же термокомпенсированный тензодатчик, но установленный на пластине, закрепленной в коммутационном блоке, вначале один, а затем с добавочным стабильным проволочным сопротивлением 0,90 ом. Это позволяет иметь в каждом цикле записи сигналов от рабочих тензодатчиков запись уровня нуля измерительного моста и ступеньку масштабного импульса. Применявшиеся тензодатчики имели номинальное сопротивление 450 ом и коэффициент тензочувствительности К = 1,98. При этом высота масштабной ступеньки на осциллограмме при диапазоне измерения III соответствовала 1-10 , независимо от возможного изменения коэффициента усиления канала в процессе измерений. [c.119]

Закрепление призм производят винтами (рис. 3-41), которые одновременно служат и для регулирования. По схеме, согласно рис. 3-41, а, регулирование положения ножевой кромки производят только в продольном и поперечном направлениях, а по схеме, согласно рис. 3-41, б, нижний опорный винт позволяет добавочно регулировать также и расположение кромки по высоте. Внизу на рисунке указаны возможные направления регулирования в координатных осях. [c.86]

Пусть длинный и тонкий стержень, шарнирно закрепленный на опорах, центрально нагружен силой Р, которая постепенно возрастает (рис. 152, а). При сравнительно малой величине силы стержень будет сохранять прямолинейную форму, а при отклонении его в сторону, например добавочной горизонтальной силой Р (рис. 152, б), [c.203]

Оправка, изображенная на рис. 60, а, предназначена для закрепления фрез, работающих при больших усилиях. Она имеет большую длину, позволяющую применять добавочную подвеску [c.67]

Устанавливая фрезы, надо располагать их как можно ближе к переднему концу шпинделя станка, чтобы уменьшить нагрузку на оправку. Если по каким-либо причинам это не удается, то надо ставить добавочный подвесной подшипник у хобота станка, что разгружает фрезерную оправку. Порядок установки и закрепления фрезы на оправке и закрепления оправки в гнезде шпинделя станка подробно изложен при рассмотрении наладки станка. [c.70]

Оправка, показанная на фиг. 72, а, предназначена для закрепления фрез, работающих при больших усилиях резания. Она имеет большую длину, позволяющую устанавливать добавочную подвеску хобота в середине оправки. Оправка, показанная на фиг. 72, б, предназначена для более легких работ, [c.124]

Оправка, изображенная на рис. 37, а, предназначена для закрепления фрез, работающих при больших усилиях. Она имеет большую длину, позволяющую применять посредине добавочную подвеску хобота. Оправка, изображенная на рис. 37, 6, предназначена для легких работ. [c.54]

Центровые оправки (рис. 43, а и б) одним концом закрепляются в гнезде шпинделя станка, а другим поддерживаются подшипником серьги. Оправка (рис. 43, а) для закрепления фрез, работающих при больших усилиях, имеет большую длину, позволяющую применять посредине добавочную серьгу. Оправка на рис. 43, б предназначена для легких работ. [c.58]

Добавочный резистор 10, установленный в керамическом изоляторе 11 катушки, подсоединен к выводам ВК-Б и ВК- Добавочный резистор может быть закреплен на катушке (см. рис. 55) или установлен отдельно. Сопротивление резистора в зависимости от типа катушки равно 1,0—1,9 Ом. [c.112]

Если окажется, что С/г < Р1 (или С/г + Т1 < Р1 ), деталь во время закрепления повернется вокруг оси, проходящей через точку 0 , как это показано на фиг. 100, в. При этом произойдет смена технологических баз. Установочная и направляющая базы переменятся местами. Установочной технологической базой окажется поверхность В, направляющей — узкая полоска поверхности Б. Нетрудно видеть, что в результате обработки в плоскости чертежа получается добавочная погрешность отклонения от параллельности поверхности А относительно поверхности Б, зависящая от смены технологических баз. [c.159]

Деформация зшругого тела вполне определяется относительным перемещением его точек. Если упругое тело совершает поступательное движение или вращается, как абсолютно твердое тело, то при этом не изменяется относительное расположение частиц тела, тело не деформируется. Такие перемещения не вызывают внутренних напряжений. В дальнейшем, чтобы исключить перемещения, не вызывающие деформаций, условимся закреплять одну из точек упругого тела, и в этой закрепленной точке введем добавочные закрепления, препятствующие вращению упругого тела как целого относительно неподвижной точки. Устранив таким образом перемещения, свойственные абсолютно твердому телу, мы, конечно, нисколько не нарушаем общности исследования деформаций упругого тела. [c.32]

Из сказанного следует, что для обеспечения неподвижностш балки необходимо произвести защемление одного конца балки или на одном конце устроить неподвижную, а на другом подвижную опору. Любое добавочное закрепление (например, при одном защемленнном конце устройство подвижной опоры на другом) оказывается с точки зрения неизменяемости системы лишним. Иными словами, только балка с одним защемленным,, г другим свободным концом, или балка на двух опорах, из которых одна неподвижная, а другая подвижная, является статически определимой, не имея лишних закреплений. [c.153]

Цилиндр веса И, радиуса г и высоты Н подвешен на пружине АВ, верхний конец которой В закреплен цилиндр погружен в воду. В положении равновесия цилиндр погружается в воду на половину своей высоты. В начальный момент времени цилиндр был погружен в воду па 2/з своей высоты и затем без начальной скорости пришел в движение по вертикальной прямой. Считая жесткость пружины равной с и предполагая, что действие воды сводится к добавочной архимедовой силе, определить движение цилиндра относительно положения равновесия. [c.247]

Два невесомых стержня А А и BiB прикреплены под прямыми углами к горизонтальному равномерно вращающемуся валу DE. На концах стержней расположены точечные грузы Л и В масс nii и m2 соответственно. Стержень AiA закреплен на расстоянии /1 от подшипника D вала. На каком расстоянии /2 от этого подшипника следует закрепить стержень BiB, чтобы добавочные динамические реакции подшипников D н Е были одинаковы, если m2 = 2nii BiB = 2A A DE = 17 [c.142]

В действительности условия закрепления стебля камертона, на котором укреплены его ножки, играют известную роль. Это связано с 1ем, что ввиду конечной толщины ножек камертона в средней точке, ) де прикрепляется стебель, узел колебаний не образуется. Поэтому в стебле также возбуждаются упругие колебания, которые передаются дальще подставке, на которой стебель установлен, или руке, в которой он зажат. Это вносит некоторое добавочное затухание в колебания камертона. [c.656]

Из рассмотрения устройства опорных закреплений балки следует, что в заделке появятся вертикальная реакция А и реактивный момент Ма, а на правом конце балки — только вертикальная реакция В. Для опреде-"ления трех неизвестных реакций статика дает только два уравнения. Следовательно, данная балка является статически неопределимой и имеет одну лишнюю неизвестную. За лишнюю неизвестную можно взять любую из трех опорных реавдий. Примем в качестве лишней неизвестной реакцию опоры В. В этом случае следует считать, что заданная балка получилась из статически определимой консольной балки АВ, которой потом добавили опору в точке В. Эту статически определимую балку, полуцающуюся из статически неопределимой при удалении добавочного ( лишнего ) опорного закрепления, называют основной системой. [c.280]

Таким образом, применение добавочной массы противовесов приводит лишь к некоторой замене части горизонтальной силы инерции первого порядка от возвратно-поступательно движущихся масс силой инерции, направленной вертикально. Величина добавочной массы зависит в каждом случае от поставленной в процессе проектирования задачи — получить меньшую вертикальную или меньшую горизонтальную силу инерции, что, в свою очередь, зависит от условий закрепления двигателя. Силы инерцш выс-,ших порядков поступательно движущихся масс вовсе не могут быть уравновешены одним противовесом, расположенным на кривошипе или коленчатом валу. Это видно из того, что период силы инерции первого порядка, как и горизонтальной составляющей центробежной силы инерции противовеса, совпадает с временем одного оборота машины, а периоды Сил 2-го, 4-го... порядков в 2 4... раза меньше. [c.415]

Барогироскоп. Барогироскоп представляет собой аппарат, способный обнаруживать вращение Земли. Как и в случае гироскопической буссоли, речь идет о гироскопе, закрепленном в одной из точек его оси таким образом, что эта ось вынуждена оставаться в некоторой плоскости я, неизменно связанной с Землей но в то время как в гироскопической буссоли, которая была схематически изучена в пп. 54—57, закрепленная точка О должна была совпадать с центром тяжести О, в барогироскопе центр тяжести О надо предполагать отличным от О, но близким к ней. Это может быть осуществлено посредством очень простого приспособления (например, посредством малого перемещения добавочной массы), тогда как экспериментально гораздо труднее получить строгое совпадение точки О с центром тяжести G, как это требуется для гироскопической буссоли. [c.181]

Поверх сборных железобетонных плит днища конденсационного подвала укладывается бетонная подготовка толщиной 100 мм из бетона марки 75. На бетонной подготовке возводится монолитный массив нижней плиты, связанной со сборной плитой днища подвала арматурными выпусками, закрепленными в щвах между сборными плитами. Нижняя плита выполняется из бетона марки 150. Армирование плиты жесткими простран-ственны1ми каркасами с сетками производится следующим способом. Сначала укладываются нижние продольные сетки, сты1куемые ванно-шовной сваркой. После этого устанавливаются поперечные пространственные каркасы, рабочая арматура которых перевязывается с рабочей арматурой нижних сеток в местах пересечений. Между каркасами укладываются нижние и верхние поперечные сетки, которые привариваются в местах пересечений к каркасам, затем устанавливаются между каркасами добавочные стержни. Наконец, укладываются верхние продольные сетки, также связываемые с каркасами. Арматура опор конденсатора в виде жестких каркасов устанавливается совместно с арматурой плиты. Всего для армирования плиты требуется 75 сеток и 23 каркаса. Общий расход арматуры из стали марок Ст. 3 и 25Г2С составляет 35 т, а расход бетона—725 [c.263]

Предполагаем, конечно, что балка положена на опоры нижним брусом, а не подвешена за верхний брус. В противном случае усилия и были бы растягивающими и не вызывали никаких добавочных сил трения. В п. 28 установлено (28.4), что при наличии у опор абсолютно жестких закреплений против сдвига в несдви-гающихся торцах равномерно загруженной банки возникают усилия [c.104]

Допустим, что система имеет две степени подвижности и в 1 этапе введены два закрепления. Пусть реакции в этих закреплениях по 1 этапу будут R p и силы, соответствующие переме-щенкям по И этапу а) при первом перемещении сила вдоль 1-й отброшенной связи Ru и реакции 2-й связи б) при втором перемещении — реакция 1-й связи кц и сила вдоль 2-й отброшенной связи i 22- Условие для определения указанной линейной комбинации (Т. е. условие обращения в нуль всех реакции добавочных связей) будет [c.167]

Добавочный резистор СЭ107 (рис. 5.6) состоит из двух секций, размещенных в металлическом корпусе /. Каждая секция выполнена в виде спиралей 3 из константановой проволоки, закрепленных на фарфоровых изоляторах 2. Сопротивление каждой секции составляет 0,5 Ом, Концы секций посредством пластин 5, к которым они приварены, соединены с тремя изолированными выводами 4. Выводы имеют маркировку К, ВК, ВК-Б (см. рис, 5.4), [c.99]

Пусть В цилиндрической системе координат г,(р,г) задан цилиндр г К, г Ь из нелинейного упругого изотропного материала. Цилиндр предварительно подвергнут однородному осевому растяжению или сжатию и закреплен торцами между гладкими жесткими поверхностями таким образом, что отсутствуют нормальные перемещения и касательные напряжения. На описанную деформацию, которая считается конечной, накладывается малая осесимметричная деформация, вызванная внедрением в поверхность цилиндра при 2 а жесткого бандажа. Трение между цилиндром и бандажом отсутствует, а бандаж имеет радиус К-6, (5 > 0. В работе [47] для добавочной деформации получены линеаризованные уравнения и выписаны соответствующие граничные условия. Известным приемом полученная краевая задача была сведена к парному ряду-уравнению вида (33), в котором nQ = 0, К2 = К, а К(и) — известная функция [47]. Решение парного ряда, как и в предыдущей задаче, было получено путем сведения его к БСЛАУ первого рода с сингулярной матрицей. Был проведен расчет контактных напряжений и жесткости системы штамп — цилиндр Р для материала Муни. Анализ расчетов показывает, что с увеличением параметра предварительного напряжения в сторону растяжения жесткость Р увеличивается. Существует также такое сочетание геометрических параметров, при которых жесткость Р возрастает и с увеличением предварительного сжатия (с уменьшением Л при Л < 1). [c.170]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...