Упрощения прн определении перемещений

Более простые выкладки получаются, если суммарную эпюру множить нс самое на себя, а на эпюру единичного момента, приложенного к основной системе (рис. 533, в). Такое упрощение вытекает из правила определения перемещений в статически неопределимых системах (см. 49). Понятно, что величина В ,, найденная тем и другим способом, будет одной и той же [c.465]

Основным недостатком определения перемещений при помощи интеграла Мора является необходимость составления аналитического выражения подынтегральных функций. Это особенно неудобно при определении перемещений в стержне, имеющем большое количество участков. Однако, если он состоит из прямых участков с постоянной в пределах каждого участка жесткостью, операцию интегрирования можно упростить. Это упрощение основано на том, что эпюры от единичных силовых факторов на прямолинейных участках оказываются линейными. [c.242]

Однако мыслимо упрощение, заключающееся в том, что при определении перемещений от нагрузки во вспомогательном состоянии можно рассматривать не статически неопределимую, а статически определимую, получаемую из заданной статически неопределимой. Такая возможность объясняется следующим образом. [c.513]

Рассмотренный выше метод определения перемещений пространственных механизмов в отдельных случаях может дать возможность построения явных уравнений зависимости параметров механизмов в алгебраической форме. Так, например, значительные упрощения и, в частности, отсутствие необходимости преобразования координат, имеют место при исследовании параметров кинематики пространственного кривошипно-шатунного механизма без учета вращательного движения шатуна и ползуна относительно их продольных осей симметрии. [c.111]

Для записи уравнений частот (3-17) необходимо знать величины единичных перемещений бг - Этот вопрос решается методами строительной механики. Одним из путей, облегчающих расчет стержневых систем на колебания, является отыскание наиболее простого способа определения перемещений. Н. К- Снитко [Л. 64] в связи с этим указывает, что дальнейшее упрощение методов определения частот может иметь место путем упрощений при определении единичных перемещений. [c.115]

Это происходит в результате действия момента от сил резания, вызывающего угловые перемещения в деталях узла шпинделя (консольное закрепление обрабатываемой заготовки), а также упругих деформаций в местах соединений патрона со шпинделем, деформаций кулачков и др. Для упрощения эксперимента перемещения передней бабки (шпинделя с патроном) определяются в линейных размерностях на определенном плече приложения нагрузки. [c.88]

При определении линейных и угловых перемещений влияние насаженных на вал деталей обычно не учитывают расчетную схему выбирают той же, что и ири расчете на прочность. Поскольку вал с точки зрения расчета на изгибную жесткость представляет собой, как правило, прямой брус ступенчато-переменного сечения, при определении перемещений удобнее всего пользоваться интегралом Мора, вычисляя его ио правилу Верещагина (см., например, учебник [17]). В некоторых случаях для упрощения расчета рассматривают вал как брус постоянного по всей д.пине сечения (принимают некоторый осредненный диаметр) в этом случае для определения прогиба наряду с интегралом Мора можно использовать уравнение [c.371]

Заметим, что величины е,, и Уь учитывают в формулах (9.1) при определении перемещений сечений в балках статически определимых систем. В статически неопределимых системах эти величины позволяют определить перемещения от ползучести и усадки бетона в основной системе по направлениям действия лишних неизвестных. Сами лишние неизвестные будут переменны, и в общем случае закон их изменения во времени будет разным для каждой их них. Для упрощения расчетов можно считать, что все лишние неизвестные, дополнительно возника- [c.230]

УПРОЩЕНИЯ ПРИ ОПРЕДЕЛЕНИИ ПЕРЕМЕЩЕНИИ [c.286]

При определении максимальной нагрузки в трансмиссии с целью упрощения задачи перемещения машин в пространстве при встрече с препятствием не учитываются. В действительности часть энергии в момент столкновения исполнительного органа может быть израсходована на перемещение машины. [c.241]

В последние годы в Советском Союзе расчет строительных конструкций производят методом расчетных предельных состояний, разработанных советскими учеными проф. Н. С. Стрелецким, проф. А. А. Гвоздевым и др. Специфика этого метода заключается в особом подходе к определению расчетных нагрузок и расчетных сопротивлений элементов конструкций. Усилия же, возникающие в конструкции, и ее перемещения в целях упрощения расчетов обычно определяются по упругой стадии, т. е. в предположении, что напряжения в конструкции не превышают предела пропорциональности. [c.600]

Таким образом, каждой точке кривой соответствует определенное положение равновесия. Линеаризуя уравнение, мы, естественно, не можем охватить всего многообразия форм равновесия. При малом значении ф мы получаем только ту часть графика, которая непосредственно примыкает к оси ординат. Мы смотрим на эту картину как бы через узкую щель — через чуть приоткрытую дверь — и видим только ось ординат и часть кривой, проходящей через точку бифуркации Л. Но в пределах малых значений ф эта кривая представляется нам как горизонтальная прямая, и определить угол ф при силе Р=сН мы не можем. Перемещение оказывается неопределенным, угол ф может быть любой малой величиной. При силе, большей с/1, упрощенное линеаризованное уравнение дает нам только форму равновесия, соответствующую точкам, расположенным на оси ординат, т. е. тривиальную форму равновесия. [c.419]

Если эти вычисления, так же как и вычисление полярных координат профиля, проводятся на ЭВМ, то погрешность, допущенная при упрощенном графическом методе определения начального радиуса, может быть легко выявлена. Упрощенный графический метод позволяет находить основные размеры кулачка без построения диаграмм в координатах перемещение — аналог скорости. [c.126]

Практика показала, что такое упрощение анализа вполне допустимо, если не ставится задача исследования специальных вопросов, непосредственно связанных с действием составляющей момента М (t). Дело в том, что система регулирования, как и любая другая колебательная система, имеет определенные частоты собственных колебаний. Если частота возмущающего воздействия периодической составляющей момента М (i) приближается к частоте собственных колебаний исследуемой системы, то амплитуда колебаний угловой скорости и перемещений муфты регулятора могут резко возрасти, что будет [c.589]

Схема подчиненного регулирования широко используется в первую очередь в позиционных электроприводах. Ее преимуществом является автоматизация процесса отработки больших перемещений или углов поворота выходного звена двигателя, сочетающаяся с простотой настройки предельных скорости и ускорения. В целях упрощения схемы управления позиционным электродвигателем обычно вместо регулятора ускорения применяют регулятор тока якоря, который относительно просто измеряется и является в определенных условиях близким аналогом ускорения. [c.559]

Рассмотрим однородные уравнения, когда рв = Рп 0. Момент-ное напряженное состояние при осесимметричной деформации теряет смысл, так как из решения уравнений ej = 85 = О получаются перемещения и к W, соответствуюш,ие лишь движению оболочки как твердого тела вдоль оси симметрии. Для приближенного определения смешанного напряженного состояния, которое соответствует краевому эффекту, рассмотрим упрощения исходных уравнений, следующие из условия быстрой изменяемости напряженного состояния вдоль меридиана. Будем считать,, что для всех искомых сил и перемещений выполняется условие [c.147]

Внешняя нагрузка может быть многопараметрической тогда для определения Q при каждом состоянии внешней нагрузки заново придется вычислять виртуальные работы q , на базисных перемещениях. Этот процесс, однако, может быть упрощен. Всю систему возможных внешних сил следует разделить на группы линейно [c.166]

Масса жидкости, нагнетаемая с помощью насосного эффекта в полость под куполом эластомерного элемента, далее поступает в канал в перегородке, называемый инерционным, что создает внутренние силы, уменьшающие динамическую жесткость в определенном диапазоне частот (известным как диапазон частот настройки ). В то же время, эти силы не влияют на статическую жесткость. Это явление создает идеальный виброизолятор, упомянутый ранее. Отклонения динамической жесткости виброизолятора от статической будут меньше, чем единица в области частот настройки — это минимизирует статические перемещения и, в то же время, создают повышенную виброизоляцию вблизи частоты настройки. Частота настройки обычно совмещается с частотой возбуждения. Рис. 7.2 дает сравнение получаемой динамической жесткости для обычного пассивного виброизолятора и виброизолятора, заполненного жидкостью (гидроопоры), — это экспериментальный результат, полученный для системы виброизоляции вертолетного редуктора с винтом от кабины вертолета). Итоговая виброизоляция в области частоты настройки является значительно улучшенной. Испытания показывают, что подобный виброизолятор (гидроопора) показывает 88% виброизоляцию. На рис. 7.2 представлена упрощенная концепция обычных пассивных, виброизоляторов-гидроопор с двумя [c.130]

Рассмотрим методику определения давлений в закрытых направляющих токарного станка (рис. 37). При перемещении суппорта по направляющим станка на них действуют внешние силы резания Fx, Fy, F , сила Fq, перемещающая суппорт, стол и вес суппорта G. В результате действия этих сил в направляющих станка возникают реакции F , Fb и Ре, которые определяют величину и характер распределения давлений по длине на каждой грани направляющих. Неизвестные силы F Fb, Fq и Fq могут быть определены из четырех уравнений статики. С целью упрощения расчетов совместим оси координат системы с направлением соответствующих сил резания, а начало координат расположим в точке пересечения реакций в Fb- Проектируя силы на оси координат и беря сумму моментов относительно оси X, получим [c.52]

Заметим, что при определенных условиях одно и то же движение подвижного элемента рабочего органа может быть одновременно и профилирующим движением и главным рабочим движением, или движением подачи и профилирующим движением, или движением подачи и установочным движением. Использование одного и того же перемещения для различных целей приводит к упрощению конструкции и кинематики станка. [c.16]

В качестве упрощенного объективного критерия количественной оценки акустического контакта при контроле прямым ПЭП автором предложено использование коэффициента динамического акустического контакта /Сд, который определяется отношением числа зарегистрированных донных сигналов т в процессе перемещения ПЭП по поверхности образца с плоскопараллельными гранями к общему числу посланных за это время зондирующих импульсов N на заданном уровне чувствительности дефектоскопа [51]. При исследовании контакта призматическими искателями в качестве опорного сигнала принимается эхо-сигнал от двугранного угла. По существу, коэффициент / Сд характеризует статистическую вероятность регистрации одиночного сигнала Кж= =Р(Л) и может быть легко определен экспериментально. [c.129]

Объемные силы Х,- можно считать в последующем заданными, для упрощения выражений считаем их равными нулю Хг = 0. Для определенности считаем тело в начальном состоянии покоящимся и начальные перемещения отсутствующими [c.79]

Перенос энергии, массы и импульса в газовых смесях осложняется различием в скоростях перемещения молекул отдельных газов, а также различием средней длины свободного пробега молекул. Наиболее надежным является экспериментальное определение коэффициентов переноса в газовых смесях. Однако встречающийся весьма различный состав газовых смесей неизбежно требует экстраполяции полученных опытных данных по коэффициентам переноса. Большая практическая потребность определения коэффициентов переноса в расчетах и проектировании различных аппаратов и устройств заставляет прибегать к упрощенным методам определения коэффициентов переноса газовых смесей. В качестве такого упрощенного метода предлагается следующий. [c.112]

Проблема течения пластического слоя между шероховатыми поверхностями исследовалась A.A. Ильюшиным [155, 156]. В основе исходных предположений лежит решение Прандтля, а также некоторые упрощения, носящие кинематический характер. Предполагается, что осредненные скорости перемещений постоянны по толщине слоя. Предполагается, что в плоскости, касательной к любой эквидистантной поверхности, касательные напряжения равны нулю, главные напряжения равны между собой (условие полной пластичности), нормальное напряжение вдоль толщины слоя постоянно. В этом случае для определения [c.246]

Определим эти параметры для некоторой вообр ажаемой точки В кулисы (выбор такой точки связан с упрощением решения задачи при определении перемещения у). [c.44]

С целью упрощения расчетов определение перемещений для вала ступенчатой формы иногда допустимо производить, заменяя его приблизительно эквивалентным по жесткости валом постояннйго диаметра (погрешность составляет 10—20% — в сторону понижения расчетных значений против действительных [5]). [c.388]

Приведённая схема определения перемещений одинаково относится как к статически определимым, так и к неопределимым системам. Однако в случае статически неопределимой системы возможно значительное упрощение задачи, состоящее в том, что эпюры единичных внутренних усилий М , Мт, Ят можно строить для любой конструкции, получаемой из заданной путём отбрасывания любого числа связей. [c.147]

Универсальным методом определения перемещений является энергетический метод. Он был разработан немещим ученым Мором. Упрощения в практическое пользование метода были внесены Верещагиным. В соответствии с этим методом для определения деформаций необходимо, например, при изгибе надо [c.423]

В реальных условиях эксплуатации предусматривают дополнительные относительные перемещения звеньев. Так, для равномерного износа фаски головки клапана по условиям работы (при контакте с седлом) следует допустить его произвольное проворачивание относительно оси. Поэтому в реальном механизме (рис. 2.23, а) кинематическая пара О выполняется цилиндрической 4-го класса. Возникшая подвижность — поворот клапана 3 относительно своей оси не влияет на определенность относительного поступательного движения звеньев, обеспечивающего функциональное назначение механизма. Для упрощения технологии изготовления и сборки кинематическую пару С (сферический шарнир с пальцем) целесооб-разно заменить кинематической парой 3-го класса С (сферическим шарниром). Однако при этом появляется вращение звена 2 относительно его продольной оси, проходящей через центр пары С, что нарушает нормальную работу механизма. В данном случае это движение вредно и должно быть устранено (например, введением специальных пружин 4). [c.34]

Выбор обобщенных координат. Как известно, выбор обобщенных координат допускает определенный произвол и не является однозначным. Так, в качестве обобщенных кбординат можно выбирать как абсолютные, так й относительные перемещения точек системы. Однако, имея в виду необходимость дальнейшего анализа системы, а в ряде случаев и возможность ее упрощения, следует отдать предпочтение обобщенным [c.57]

Развитие ГАП на базе РТК требует уточнения понятия робот . Дело в том, что в современной промышленной робототехнике сложилась упрощенная трактовка этого понятия. Так, по определению Американского института роботов [1281 робот— это перепрограммируемый многофункциональный манипулятор, предназначенный для перемещения материалов, деталей, инструментов или специальных устройств посредством перепрограммируемой переменной совокупности движений, направленной на выполнение широкого круга задач . [c.19]

Турбулентный поток можно представить как движение некоторых в определенной мере обособленных масс — вихрей, беспорядочно перемещающихся друг от друга, возникающих и растворяющихся в общем потоке и имеющих различные размеры, скорость перемещения относительно осредненного потока w, время жизни т, длину пути смешения I и тому подобйые характеристики. Для упрощения математического описания можно принять осредненные значения этих характеристик так, чтобы они в среднем во времени давали такое же действие, как и актуальные вихри. [c.592]

Упрощенная кинематика двил<ения стола представлена на рис. 100, а. Стол имеет две степени свободы качание вокруг оси О и вертикальное перемещение по направляющим оси. Особенностью механизма является также то, что исполнительное двил<ение вниз осуществляется благодаря силе веса G. В этом случае особое значение для определенности движения приобретают силы трения и другие переменнодействующие силы. При одновременном и равномерном падении давления в обоих ци- [c.254]

УЭ с мягкой характеристикой реализуются в виде тонкостенных конструкций, способных иметь еюсколько форм упругого равновесия, т. е. способных к потере устойчивости исходной формы упругого равновесия. В первом приближении расчеты можно вести по известным выражениям для тонкостенных конструкций из линейноупругого материала (с подстановкой [х = 0,5), так как деформации малы. Однако перемещения достигают значительной величины, и поэтому при определении характеристик приходится решать геометрически нелинейную задачу. В настоящее время имеющиеся расчетные зависимости получены только численным путем Эти результаты не обработаны в виде упрощенных формул и поэтому в данном справочнике не могут быть приведены. Алгоритмы и программы расчета приведены в монографии [21]. В форме безразмерной кривой обработан только случай сжатия тонкостенной трубы. [c.213]

При построении технической теории мягких оболочек все силы и параметры, характеризующие геометрию де< рмированного состояния оболочки, представляют в виде суммы компонент основного состояния и дополнительных слагаемых. Геометрия оболочки в основном состоянии считается известной. В качестве такой геометрии может быть принята начальная (раскройная) форма оболочки или некоторая промежуточная, близкая к окончательной и определенная при упрощенном нагружении или при более простых граничных условиях (например, без учета стеснения перемещений). Силы в основном состоянии находят для заданной геометрии по линейной безмоментной теории. [c.188]

В СКВИД-электронике используется непревзойденная чувствительность СКВИДов Тл/ГГц) к изменению магнитного потока. Благодаря этому СКВИДы находят применение в прецизионных приборах, измеряющих предельно малые токи, напряжение и изменение магнитного потока. По этим параметрам можно оценивать многообразные свойства и явления — от перемещения в пространстве до химического превращения. Технология ВТСП-СКВИДов быстро совершенствуется. Из-за проблемы температурных шумов НТСП-СКВИДы, работающие при 4,2 К, будут всегда иметь определенное преимущество перед СКВИДами, функционирующими при азотных температурах, но область использования ВТСП-СКВИДов значительно расширяется за счет упрощения эксплуатационных проблем. В этой связи весьма интересными представляются разработки нового поколения магнитометрических систем неразрушаю-щего контроля, необходимых, в первую очередь, атомной, авиационной и космической промышленности. Весьма перспективно развиваемое в [c.599]

Для паровой области можно сделать дальнейшее упрощение, если пренебречь влиянием инерционных сил в паре, поскольку плотность пара очень мала. Если затем для жидкости, плотность которой пренебрежимо мала, воспользоваться уравнением Бернулли, то можно увидеть, что давление внутри парового пространства можно считать равномерным. Далее, поскольку скорость звука в паре достаточно велика, изменение давления внутри парового пространства практически немедленно следует за изменением давления на стенке пузыря. Когда скорость стенки пузыря достаточно мала, тогда давление пара равняется давлению насыщения паров жидкости. Справедливость этого утверждения в данном случае можно увидеть из следующего. Средняя скорость перемещения стенки, соответствующая определенной интенсивности испарения с поверхности жидкости, равна ВТ12%М) 1 где В — газовая постоянная, Т — абсолютная температура, М — молекулярный вес. В случае испарения эту скорость нужно уменьшить на некоторый коэффициент, который для воды имеет величину 0,04 [3]. Поэтому критическая скорость для поверхности воды при температуре около 100 С составляет приблизительно 8 м1сек, что заметно больше, чем скорости по радиусу, подсчитанные здесь, так что отклонением давления пара от давления насыщения можно пренебречь. [c.191]

Упрощения уравнений теории упругости. Уравнение (3.4) и соотношения (3.5) и (3.6) являются основными в классической теории упругости, как это обобщено в таблице, 1.2 ( 1.2) им должны удовлетворять напряжения, деформа ции и перемещения, возникающие в упругом теле. Обычно деформации как таковые не представляют интереса, тогда как напряжения и перемещения, как правило, требуются при решении практических задач для определения возможности возникновения разрушения и деформирования в изучаемых телах, а также для удовлетворения граничных условий. Деформации можно исключить, приравняв выражения Ч3.5) для деформаций выражениям (3.6), записанным через перемещения, что даег [c.118]

Разделение теорий. В предыдущем обсуждении упоминались. классические теории, а не одна классичейкая теория оболочек. Даже в более простом случае плоских пластин было обнаружено, что удобно выделять решения, получаемые на основе допущений Кирхгофа — Лява для специальных случаев, таких, как теории малых и больших перемещений. В случае произвольных оболочек разнообразие чрезвычайно велико так же как и велики серьезные усложнения, обусловленные наличием кривизн необходимые упрощения справедливы только в определенных областях, что дел 1ет целесообразным разбиение оболочек на многочисленные классы. [c.389]

Неплоско с тность шаброванных поверхностей чаще всего контролируют с помощью поверочных плит по методу пятен на краску . Отклонение от плоскостности в общем случае может быть проверено в линейных единицах как разность наибольшего и наименьшего показаний измерительной головки в различных точках проверяемой поверхности, полученных при перемещении головки по базовой плоскости. Возможен также пневматический метод измерения неплоскостности. Неплоскостность доведенных поверхностей контролируется также интерференционным методом. При упрощенном методе определения неплоскостности проверяют непрямолйнейность поверхности в двух взаимно перпендикулярных Или нескольких произвольных направлениях, при этом за велйчину неплоскостности принимают наибольшее измеренное значение Непрямолинейности. [c.270]

В большинстве практически важных случаев для описания докритического равновесного положения оболочки можно использовать линейные уравнения изгиба. При этом характеристики основного напряженно-деформированного состояния пропорциональны параметру нагрузок. Если же в уравнениях устойчивости сохраняются члены, которыми учитывается влияние перемещений и деформаций перед потерей устойчивости, то зависимость коэффициентов этих уравненй от параметра нагрузок в общем случае остается нелинейной. Эта зависимость становится линейной лишь тогда, когда пренебрегается как нелинейностью основного равновесного состояния, так и влиянием докритических деформаций. В этом случае решение задачи устойчивости сводится к определению собственных чисел и собственных элементов линейной однородной краевой задачи для системы дифферециальных уравнений с частными производными. Упрощенные уравнения такого типа позволяют выявить точки бифуркации и нашли широкое применение [c.61]

Так как при технических расчетах наибольший интерес представляет определение напряжений, то мы нри рассмотрении отдельных задач стремились определять напряжения непосредственно, не переходя к уравнениям, выраженным через перемещение точек деформированного тела. Для этого мы пользовались функхщями напряжений. Функцию напряжений мы ввели не только при рассмотрении плоской задачи, но также при изложении задачи Сен-Венана и задачи о деформации, симметричной относительно оси. Таким путем, как вам кажется, удалось достигнуть значительного упрощения в изложении задач о кручении и изгибе призматических стержней и задачи Герца, [c.11]

При наличии мног их участков нагружения эта задача становится довольно сложной и связана с громоздкими вычислениями. Для упрощения задачи используются епецн альные приемы, позволяющие добиться равенства постоянных интегрирования на участках и свести задачу к определению лишь двух постоянных, К этим приема относятся 1) интегрирование дифференциальных уравнений изогнутой оси балки без раскрытия скобок 2) в выражении изгибающего момента слагаемое от сосредоточенной пары m записывается в виде т х — о) , где а — абсцисса сечения, в которой приложена сосредоточенная пара от 3) равномерно распределенную нагрузку, не доходящую до сечения, в котором определяется перемещение, продлевают до этого сечения, а для исключения ее действия на балку прокладывают нагрузку той же интенсивности, но противоположного направления. [c.95]

Подшипники роликов следует рассчитывать по наиболее на-гр уженному горизонтальному ролику, на который действует сумма максимальных внешних и внутренних технологических (послесборочных) нагрузок. На значение и характер внешних нагрузок (рис. 2.25) значительное влияние оказывают скорость движения V и поперечные вертикальные перемещения (колебания) 2 х, /) ленты в пролете, шаг опор /р, распределенная масса ленты и изменяющаяся во времени из-за неравномерности нагрузки неравномерно распределенная по длине ленты масса груза д (х, t). Для упрощения решения задачи ленту рассматривают в виде гибкого с неизменным поперечным сечением элемента, растянутого на каждом участке постоянной силой и не работающего на изгиб. В свою очередь, внешние нагрузки можно разделить на статические и динамические. Прн определении внешней статической нагрузки на ленту, а через нее и на опору насьшной груз, включая и среднекусковой состав, может быть представлен в виде сплошной среды с изотропными свойствами. При транспортировании крупнокусковых грузов или сьшучих грузов с крупными кусками ролики опор, кроме того, воспринимают значительные динамические нагрузки. [c.130]

Со связями мы уже встречались в статикеоднако, в статике мы их определяли несколько упрощенно связи, наложенные на данное твердое тело, — это условия, ограничивающие свободу перемещений данного тела и материализуемые посредством некоторых других тел в динамике, как видно из определения, это понятие имеет более общий смысл. [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...