Выбор температурного анализа

Выбор температурного анализа [c.107]

Раздельный анализ энергетической установки и теплового насоса показывает, что выбор температурных уровней РТО имеет большое значение с точки зрения площадей, а, следовательно, и массы излучателей. Учитывая, что площади радиаторов-излучателей больших тепловых энергетических установок будут сопоставимы с площадями РТО подсистем терморегулирования, необходимо для выбора оптимальных характеристик проводить анализ их совместной работы. [c.127]

Для снижения методической погрешности при использовании моделей средних значений важно осуществить рациональное условное деление конструкции ЭМУ на отдельные элементы, либо увеличить число таких разбиений. Но в последнем случае метод приближается к методу сеток и становится громоздким, в то время как практически важно получение высокой точности расчетов при ограниченной дискретизации. При умелом применении схем замещения методическая ошибка в сравнении с методом сеток составляет обычно не более 5 % даже при ограниченной степени дискретизации. По крайней мере, это заметно меньше, чем погрешности от неточности задания входной информации. При выборе числа разбиений важен и характер решаемой задачи. При грубой оценке показателей поля возможна упрощенная схема замещения с пятью-шестью укрупненными телами (ротора в целом, объединенных обмотки и пакета статора и т.д.). Если необходим анализ изменения осевой нагрузки на подшипники, то особо подробно должны быть представлены тела, входящие в замкнутую размерную цепь их установки, а остальные элементы могут рассматриваться укрупненно. При анализе относительных температурных деформаций требуется наиболее детальная дискретизация ЭМУ, особенно для элементов, имеющих различные коэффициенты линейного расширения. Здесь ТС, например, должна содержать не менее 15—20 тел. [c.127]

В настоящее время материалы с покрытиями изучаются на известных установках, предназначенных для испытаний металлических образцов. Порядок проведения таких зкспериментов в основном стандартизирован. Аналогичные исследования образцов с покрытиями характеризуются более сложными подготовкой образцов, проведением испытаний и обработкой полученных данных. Теоретический анализ и реализация конструктивных решений при изготовлении специального оборудования, предназначенного для изучения образцов с нанесенными покрытиями, позволит, с одной стороны, наиболее рационально разрешать вопросы выбора, например типа установки и образцов, схемы температурного и силового нагружения, и с другой — обеспечить при необходимости одновременное и параллельное рассмотрение структуры, физических и специальных свойств покрытий. [c.16]

Диаграмма структурных признаков термоусталости. Анализ признаков термоусталостного разрушения необходим при оценке надежности деталей, подвергаемых термоциклическим нагрузкам, особенно при сопоставлении результатов расчета на прочность с имеющимися случаями разрушения. Расчетные методы оценки термоусталостной прочности только внедряются, а число разрушений деталей от термоусталости увеличивается в общем количестве разрушений вследствие повышения температурно-силовых параметров машин и увеличения маневренности. Определение причин разрушения обычно является необходимым условием для выбора методов исключения возможности дальнейших разрушений, хотя в ряде случаев при совместном действии термоциклических, механических, вибрационных нагрузок основная причина повреждения материала остается скрытой. В связи с этим изучение совокупности структурных признаков, свойственных термоусталости, необходимо для анализа причин разрушений. [c.97]

Расчетная модель физически нелинейной среды с учетом суммирования температурных нагрузок. Для анализа полей деформаций в элементах конструкций с использованием современных численных методов и возможностей средств вычислительной техники существенны выбор расчетной модели физически нелинейной среды и отработка оптимальной процедуры расчета полей упругопластических деформаций за цикл термомеханического нагружения. [c.205]

Из анализа данных об условиях эксплуатационного нагружения и о номинальной и местной нагруженности следует возможность оценки предельных состояний несущих элементов конструкций и выбора критериев прочности. Назначение основных размеров сечений несущих элементов должно проводиться из условий статической прочности, т. е. размеры сечений должны быть не меньше, чем по критериям статической прочности для максимальных эксплуатационных нагрузок. В расчетах статической прочности деталей машин и элементов конструкций, выполняемых по номинальным напряжениям, как правило, не учитываются местные напряжения от концентрации и местные температурные напряжения. В расчетах статической прочности используются пределы текучести и прочности, определяемые при стандартных кратковременных статических испытаниях гладких цилиндрических или плоских образцов [1, 2]. [c.11]

На основе анализа температурного состояния в этот период должны выявляться предельные условия работы и формулироваться требования к выбору материалов для ТА и к системам безопасности. Аварийные ситуации подобного типа должны достаточно корректно исследоваться, а результаты учитываться в проектных решениях. Ресурсная надежность ТА в значительной степени 3—6315 33 [c.33]

Важное значение в расчетах усилий и в анализе конкретных процессов имеет также выбор сопротивления деформированию ат- Определение его с учетом температурно-скоростных условий деформирования и степени деформаций оказывает большое влияние на повышение точности расчетов. [c.205]

Анализ показывает, что наиболее универсальной функцией, дающей удовлетворительные по точности результаты и вместе с тем приводящей к наиболее простым решениям, является многочлен п-й степени. Такой многочлен путем соответствующего выбора показателя п и постоянных коэффициентов может быть приспособлен к конкретным условиям решения почти любой задачи теплопроводности. В связи с этим в настоящей работе в качестве приближенного уравнения температурной кривой, как правило, выбирается многочлен -й степени. [c.31]

Вопрос о правильном выборе огнеупорного материала по дробно обсуждался в главе 5. Здесь мы рассмотрим только важнейшие конструкции применяемых установок. В тех случаях, когда термический анализ проводится з печах сопротивления, огнеупорная труба для поддержания вакуума или для атмосферы инертного газа наиболее часто помещается внутри печной трубы. В дальнейшем мы будем называть эту огнеупорную трубу вакуумной трубой, чтобы отличать ее от трубы, несущей обмотку сопротивления и являющейся частью печи. Наиболее подходящий материал для вакуумной трубы — муллит, который хорошо противостоит температурным ударам и достаточно непроницаем для газов при 1400°. При таких высоких температурах некоторые муллитовые трубы не вполне непроницаемы для азота. Поэтому при снятии кривых охлаждения некоторых сплавов, например на основе хрома и марганца, они могут загрязняться. Это явление можно исключить, окружив тигель циркониевой фольгой, которая адсорбирует азот. [c.166]

В пособии изложены основы метода конечных элементов в перемещениях применительно к линейным задачам. Метод можно рассматривать как мощное современное средство прочностного расчета авиационных конструкций. В практике конструкторских бюро он используется на всех этапах создания летательного аппарата, начиная с проработки и выбора силовой схемы изделия и кончая анализом результатов испытаний. С его помощью выполняются расчеты как общей, так и местной прочности, устойчивости силовых элементов, колебаний кон-, струкции, температурных полей он же помогает оценить влияние на прочность изделия различных производственных отклонений. [c.386]

При проектировании сосудов высокого давления проводят расчет толщин стенок и определяют основные размеры конструктивных элементов в соответствии с требованиями ОСТ 26 1046-87. В зонах сопряжения стыкуемых элементов сосуда для уменьшения краевых напряжений учитывают конструктивные рекомендации, полученные на основе анализа напряженно-деформированного состояния в этих зонах. После выбора основных размеров элементов при необходимости проводят поверочный расчет Йа статическую и циклическую прочность, основанный на анализе напряженно-деформированного состояния. Одним из важнейших факторов, определяющих это состояние сосудов, являются температурные напряжения, обусловленные неравномерностью температурного поля либо различными коэффициентами температурного расширения материалов, из которых изготовлены элементы сосуда. [c.780]

Выбор конструктивной схемы КУ является наиболее сложным и ответственным этапом проектирования и осуществляется на основе анализа функциональных параметров с учетом параметров технологической наследственности. К функциональным параметрам КУ относят герметичность уплотнения (допускаемые утечки) пропускную способность и гидравлическое сопротивление контактное давление чувствительность к погрешностям изготовления, монтажа и температурным деформациям стойкость к динамическим нагрузкам при срабатываниях, коррозионному и эрозионному воздействию среды, внешним эксплуатационным воздействиям. [c.221]

Для первого из этих направлений характерно стремление свести задачу к вопросу о правилах выбора определяющей температуры. Это направление основано на идее, что влияние изменения физических констант с температурой может быть отражено с достаточной для практики точностью, если относить все физические константы к некоторой характерной для процесса температуре, лежащей между наибольшей и наименьшей температурами процесса. Благодаря внешней простоте получающихся выражений такой способ решения задачи получил широкое распространение в современной расчетной практике. В этой связи полезно вспомнить, что приводя расчетные формулы для интенсивности теплообмена ( 65 и 66), мы указывали, к какой именно температуре следует относить физические константы (т. е. опирались на понятие определяющей температуры). Если принять этот метод построения определяющей температуры, то вся сложность вопроса будет заключаться в том, как на самом деле найти эту температуру (по заданным по условию наибольшей и наименьшей температурам). Строгий ответ на этот вопрос можно было бы дать, располагая подробной картиной распределения температуры в области, охваченной теплообменом. Однако задача о температурном поле жидкости гораздо сложнее, чем вопрос об интенсивности теплообмена, и если бы мы могли решить эту задачу, то вообще отпала бы необходимость в определении коэффициента теплоотдачи. Поэтому предлагаемые правила выбора определяющей температуры основаны не на строгом количественном анализе, а на умозрительных соображениях. При большой сложности явления — это очень ненадежная основа. [c.359]

Расчет температурного режима при пожаре в помещении состоит из следующих основных этапов анализ конструктивно-планировочных характеристик помещений и определение вида, количества и размещения пожарной нагрузки определение вида возможного пожара выбор определяющих характеристик пожара выбор метода расчета и проведение расчета определение эквивалентной продолжительности пожара расчет вероятных характеристик пожара решение практических задач пожарной профилактики. На рис. 5.1 приведена блок-схема расчета температурного режима пожара в помещениях различного назначения. [c.228]

Важнейшей статической характеристикой приемного преобразователя является его температурное поле. Знать эту характеристику необходимо для выбора расположения термоприемников в неконтактных приборах, конструкции держателей нитей в термоанемометрах и для анализа переходных процессов. [c.94]

Нелинейность шкалы уменьшается при выборе А/ ,, < Я, / 2-Подробный анализ схем автоматических мостов для измерения разностей температур с различными вариантами включения полупроводниковых термоприемников, расчет температурных погрешностей и параметров моста приводятся в [391. [c.169]

Точность размеров обрабатываемой детали при активном контроле зависит не только от качества измерительного прибора, но и от условий обработки деталей [12] вибраций станка и деталей, температурного режима, непостоянства формы и шероховатости контролируемой поверхности и т. д. Поэтому выбор средств автоматического контроля и управления должен производиться на основе анализа процесса обработки. [c.113]

Рассмотренный анализ совместной работы подсистемы терморегулирования на основе теплового насоса с учетом эне4)гетическо.й. установки в первом приближении показывает, что указанные подсистемы имеют преимущество перед замкнутыми конвективными подсистемами терморегулирования в отношении суммарных площадей радиационных теплообменников. При выборе температурных уровней РТО энергетической установки и подсистемы терморегулирования для достижения минимальных суммарных площадей излучателей следует стре- [c.134]

Данные дифференциально-термического анализа, проведенного при температурно-временнйх условиях, имитирующ их обжиг покрытий, дают ценную информацию для выбора режимов формирования и термообработки стеклокристаллических покрытий, получаемых по суспензионно-обжиговой технологии. [c.221]

Разрушение хрупких покрытий часто происходит по краям изделий и обусловлено значительными температурными напряжениями (остаточными или эксплуатационными). Рациональный выбор конструкции, технологии изготовления и режимов эксплуатации изделий с покрытиями должен опираться на анализ указанных напряжений. При этом, на наш взгляд, целесообразно рассматривать напряженное состояние в двух опасных точках, расположенных на границе с подложкой, одна из которых лежит непосредственно на конце покрытия, а другая — на некотором удаленпи от конца. [c.22]

Помимо требований к механическим свойствам, первым шагом при выборе материала волокна является, согласно Линчу и Бёрту [27], оценка изменения свободной энергии при возможных реакциях между волокном и матрицей. На рис. 1 приведена температурная зависимость изменения свободной энергии AF для некоторых реакций между окисью алюминия и металлами. Металлы, которые легко восстанавливают окись алюминия до алюминия с образованием окисла металла, имеют отрицательное значение А/ для соответствующей реакции. В этом предварительном анализе, однако, не учитываются такие важные реакции, как образование тройных соединений и интерметаллидных фаз, простое растворение волокна в матрице (или наоборот), а также изменение IS.F при образовании твердого раствора в матрице. Термодинамические данные часто оказываются непригодными для расчета именно по этой причине. [c.309]

Дается углубленное излогкепие ряда разделов сопротивления материалов — таких, как теория предельных состояний, температурные наиряшешш, усталостная прочность и устойчивость. Излагаются некоторые взгляды на вопросы взаимосвязи практических целей расчета и развития средств анализа выбор расчетной схс.мы, обоснование коаффициентов запаса, применение вычислительных машин и практических методов расчета. [c.2]

При инженерных расчетах теплонапряженных конструкций иногда недооценивается не только входная, но и выходная сторона расчета, а именно — выбор критерия надежности конструкции, в зависимости от которого су-ш ественно может меняться и расчетная схема и метод анализа. Сама по себе величина температурных нанряжени для большей части коне -рукций, как видим, не является определяющей. Важен характер изменения напряжений, важна величина возникающих деформаций и перемещений. При расчете теплонапряженной конструкции необходимо, как нигде, обращать внимание на специфику ее работы с тем, чтобы искомый результат отражал существо дела. [c.75]

Этот инвариант, характеризуюш,ий временное подобие сопоставляемых явлений одной и той же группы, называется критерием Фурье и обозначается символом Ро. Его также называют критерием гомохронности (однородности во времени). Каждое нестационарное тепловое явление характеризуется этим критерием. При распространении тепла в твердом теле, когда скорость протекания подобных процессов зависит исключительно от двух величин, определяющих геометрические и физические (а) свойства тела, критерий Фурье выражает влияние этих двух величин на темп развития явления. Анализ критерия Фурье показывает, что подобные температурные поля подобных явлений устанавливаются через различные (считая от начального момента) интервалы времени, т. е. что развитие процессов двух подобных явлений в общем случае происходит не синхронно. Поэтому критерий Фурье определяет выбор моментов времени, к которым должно быть приурочено сопоставление температурных полей группы подобных явлений. Эти моменты времени называются сходственными. Признак сходственности при нестационарном режиме заключается в том, что в сходственные моменты времени в подобных явлениях возникают подобные температурные поля, для которых отношения любых сходственных пространственных или временных перепадов температур равны между собой. Применительно к распространению тепла в материале шкива критерий Фурье имеет вид [c.613]

Работы в области магнитных методов анализа газов на содержание кислорода проводились в период 1948—1960 гг. Разработана теория и предложены новые схемы термо-магннтных газоанализаторов. Например, был разработан магнитный газоанализатор ТМГ-5/100, которым сейчас оснащено большинство цементных заводов страны. Средства и методы контроля параметрических полей разрабатывались в связи с задачами управления объектами, в которых регулируемый параметр распределен в пространстве. Были исследованы различные типы осесимметричных развертывающих устройств, разработаны критерии их сравнения и методика выбора оптимальных траекторий сканирования. Разработаны фотоэлектронные и оптико-механические развертывающие устройства для поиска и слежения за источниками световых излучений и несколько вариантов сканирующих устройств для построения изотермических линий температурных полей. [c.263]

Как видно из п редставленных выше данных, уточненный анализ температурных напряжений дает существенно большие значения, чем по теории оболочек. Поэтому в зонах, примыкающих к внутренним и наружным поверхностям, может возникать упругопластическое деформирование. Для анализа напряжений в этих зонах могут быть в первом приближении использованы соотношения 2. Приведенные здесь результаты могут быть использованы также для выбора размеров конечных элементов или сгущения разностной сетки в осевом направлении около стыка разнородных материалов и в радиальном направлении около поверхностей соединяемых разнородных элементов. [c.216]

Для выбора теплоизоляции, помимо показателя стоимости, для сравниваемых материалов необходимо определить толщину слоя, вес 1 мР- и учесть конструктивные особенности. Пример такого сравнительного анализа дан в табл. 2-3, которая составлена для средних температурных условий работы экранпровапной обмуровки топки современного котла. [c.27]

Для поперечно-обтекаемых пучков труб до последнего времени не было достаточно данных ни для введения температурного критерия, ни для обоснованного выбора определяющей температуры, которая в неявном виде учла бы влияние температурных условий. Поэтому различные авторы, располагая, по существу, одними и теми же экспериментальными материалами, приходили к различным выводам. Так, например, при составлении норм теплового расчета котельных агрегатов ЦКТИ издания 1945 г. (Л. 2] и ВТИ издания 1952 г. [Л. 3] на основе анализа экспериментальных работ по теплоотдаче В. М. Антуфьева и Л. С. Козаченко [Л. 33], Н. В. Кузнецова и В. А. Локшина [Л. 34] и ряда других даны различные рекомендации по выбору определяющей температуры в нормах ЦКТИ в качестве таковой принимается температура стенки, а в нормах ВТИ физические константы в критериях Nu и Re рекомендовано определять по различным температурам, причем коэффициент теплопроводности определяется по более высокой из температур потока и стенки, коэффициент вязкости — по более низкой, а удельный вес у или плотность р — по температуре потока. [c.63]

Абсолютные тепловые расширения роторов и корпусов современных мощных паровых турбин достигают весьма больших значений (до 30-50 мм) и существенно определяют не только выбор осевых зазоров в проточных частях ЦВД, ЦСД и ЦНД, но и ряд конструктивных решений по турбине и турбогенератору (выбор конструкции концевых, диафрагменных и надбандажных уплотнений, схем фиксации и опирания ротора и корпуса на фундамент, системы связей смежных цилиндров межлу собой и с подшипниками и др.). Оптимизация этих решений на основе комплексного анализа абсолютных и относительных перемещений роторов и корпусов с учетом упругих деформаций при всех основных эксплуатационных режимах позволяет достигнуть оптимального сочетания показателей тепловой экономичности, надежности и маневренности. Поэтому точность указанных расчетов на стадии проектирования, апробация их путем сопоставления с опытными данными, полученными после пуска турбин, имеет большое значение. Кроме того, как отмечалось выше, такое сопоставление дает и интегральную оценку точности определения температурного состояния роторов и корпусов. [c.142]

На выбор метода коатроля отложений могут влиять различные факторы. Например, в случав произвольного закона тепловыделения н(у длине трубки метод контроля с помощью химических анализов неприемлем. В самом деле, если для равномерного обогрева трубки предальная концентрация относится к выходному сечению трубки, где условия массоо-бме-на наихудшие, то для уменьшающегося по длине трубки обогрева такое отнесение С [ к выходным параметрам не очевидно (рис. 5.1, г). В таких условиях необходимо использовать метод контроля отложений по температурному режиму канала. Однако в случаях сложных законов тепловыделения по длине канала и этот метод может оказаться неэффективным, так как отложения соли-индикатора могут иметь место в нескольких сечениях канала. Если в первом по ходу теплоносителя сечевгаи концентрация соли-индикатора известна, то в других сечениях ее определение вызывает серьезные трудности. В этом случае целесообразно проведение эксперимента с использованием замкнутого контура (рис. 5.1, д). [c.204]

Для точного построения диаграмм равновесия важно предотвратить загрязнение сплавов при их изготовлении и в ходе термического анализа. Поэтому выбор огнеупоров имеет важное значение, а для активных сплавов с высокой температурой плавления часто это одна из основных проблем исследования. Обычно можно сравнительно медленно повышать температуру ТИГЛ1Я, и при этих условиях основное требование заключается в том, чтобы огнеупорный материал обладал определенной физической и химической стабильностью в рабочем температурном интервале. Следующие наиболее важные свойства — прочность и сопротивление термическим ударам. Сопротивление термическим ударам определяется главным образом коэффициентом линейного расширения материала и становится особенно важным, если по условиям работы требуется проводить ускоренный нагрев или охлаждение. Если, например, необходимо помеш,ать тигель в раскаленную добела печь или извлекать его обратно, то невозможно применять огнеупорный материал с высоким коэффициентом расширения, даже если ои соответствует условиям работы при медленном нагреве или охлаждении. Тигель должен выдерживать не только воздействие расплавленного металла, но и воздействие применяемых шлаков и атмосферы. [c.81]

Таким образом, при рассмотренном подходе по выбору представительных сварных соединений в максимальной степени может быть учтено негативное влияние температурно-силовых параметров на возможное усиление развития процессов структурных изменений и снижение жаропрочных свойств металла в условиях ползучести. Дополнительным признаком может служить микроструктура металла (вид структурных составляющих, номер зерна, микроповрежденность), но для получения необходимого банка данных по всем трубным элементам паропровода требуется выполнение большого объема работ по проведению металлографического анализа с помощью реплик. [c.234]

Для полимер-полимерных гетерогенных композиций следует ожидать, что релаксационные механизмы составляющих их фаз будут иметь различные температурные зависимости. Анализ тем-пературно-временной зависимости вязкоупругих свойств таких композиций, проведен Чёглем с сотр. [38, 39, 51, 52], которые пришли к выводу, что простая суперпозиция непригодна для полимер-полимерных гетерогенных композиций коэффициент сдвига йт является функцией времени и форма обобщенной кривой зависит от выбора температуры приведения, т. е. для гетерогенных композиций, состоящих из компонентов с резко различными Тс, эффективное расстояние между областями переходов па обобщенной кривой зависит от выбора температуры приведения. В работе [39] исследовали температурно-временную суперпозицию для блок-сополимеров, а в [52]—для гетерогенных смесей полимеров. [c.174]

Таким образом, описанные выше подходы позволяют сравнивать температурно-временные зависимости вязкоупругих свойств полимер-полимерных гетерогенных композиций и их компонентов. Вид обобщенной кривой для композиции в целом определяется выбором зависимости вязкоупругих свойств от состава композиции, формы и положения обобщенных кривых отдельных компонентов. Сравнение экспериментальных данных для композиции с расчетной обобщенной кривой (непосредственно или через температурный коэффициент сдвига, получаемый сдвигом точек) позволяет выявлять области проявления дополнительных релаксационных механизмов. Наиболее удивительными результатами такого анализа являются обнаружение щирокого плато между областями релаксационных переходов отдельных компонентов, зависимости расстояния между этими переходами (ширины плато) от выбора температуры приведения и связи между температурной зависимостью коэффициентов сдвига композиции в целом с соответствующими зависимостями для коэффициентов сдвига отдельных компонентов. Эти выводы подтверждаются данны - тг--""" денными на рис. 3.19 и 3.20 [52]. На рис. 3.19 пок- -iber-Reinfor ed [c.176]

Входное воздействие х (исследуемое значение температуры) преобразуется чувствительным элементом ИПТ в температуру чувствительного элемента, которая затем преобразуется в выходной сигнал ИПТ у (например, в термо-ЭДС для тер.чопарного ИиТ или в электрическое сопротивление терморезисторного ИПТ), поступающий на ПП. В зависимости от выбора конкретного средства измерения ПП выполняют функции масштабных или функциональных преобразований, передачи и усиления по мощности измерительной информации. Воздействие преобразуется ИПр в выходную величину в форме, пригодной для анализа температурного режима исследуемого объекта. Результирующая погрешность измерения Д= —х определяется вкладом каждого элемента измерительной цепи, который может иметь свои характерные значения погрешностей — методической или инструментальной, систематической или случайной. Оценка результирующей погрешности измерения температуры в общем случае является сложной задачей, требующей детального анализа всей измерительной цепи. Эта задача решается в настоящее время поэтапно с учетом специфики измерений и применяемых измерительных средств. [c.55]

Полный учет влияния перечисленных факторов требует совместного решения двух задач анализа температурного поля в исследуемом теле при отсутствии ИПТ и изучения распределения температур 3 системе объект и находящийся в нем ИПТ . Провести этот анализ В форме, удобной для последующего инженерного расчета, удается лишь в ограниченных случаях при ряде допущений относительно выбора тепловых моделей тела и ИПТ. Поэтому для уменьишния методи- ческой погрешности измерения желательно соблюдать следующие требования 1) объем и размеры ИПТ выбирать минимальными 2) теплофизические свойства ИПТ по возможности приближать к теплофизи-чески.ч свойствам исследуемого тела 3) ИПТ располагать в изотер.ми-ческой области, что особенно важно при исследовании поля те.мператур в непосредственной близости от границ тела. [c.388]

Впервые такой подход испопьзовал Си [53], построив диаграмму изотермического охрупчивания для стали 5АЕ 3140 (типа 20ХНЗМ). Выбор этой стали для теоретического расчета был обусловлен тем, что для нее детально исследованы [10] температурные и кинетические закономерности охрупчивания при изотермических выдержках в интервале температур отпускной хрупкости, а построенная по экспериментальным данным диаграмма ее охрупчивания [10] стала классическим примером С-образной формы изотермических диаграмм обратимой отпускной хрупкости сталей и сплавов железа. Кроме того, химический анализ использованных для построения экспериментальной диаграммы образцов показал [53], что единственной примесью в этой стали, количество которой достаточно для того, чтобы вызвать заметное охрупчивание, является фосфор. Это позволило использовать модель совместной равновесной зернограничной сегрегации фосфора и никеля, не учитывая охрупчивающее влияние других примесей. [c.98]

Применение температурно-кинетического метода при изучении анодного растворения при повышенных плотностях тока алюминиевого сплава показало, что при небольшой величине потенциала преобладают ограничения, обусловленные химической поляризацией. При высоких скоростях обработки электрохимический механизм торможения скорости процесса переходит в диффузионный, и все больщую роль начинает играть отвод продуктов реакции из зоны обработки [130]. Наибольшее сопротивление транспортированию вещества при этом оказывает, по-видимому, покрывающая анод фазовая пленка с довольно рыхлой структурой. На основе анализа закономерностей анодного растворения металлов следует подчеркнуть сложность данного процесса, особенно при повышенных плотностях тока, и необходимость его разностороннего исследования в каждом конкретном случае, так как общетеоретические положения не дают практических рекд-мендаций по выбору оптимальных режимов процесса, [c.37]

Для отбора газов на анализ применяются охлаждаемые и неохлаждаемые зонды. Охлаждаемые зонды используются в зоне температур газов более 400—500 °С. Для охлаждения этих зондов используется вода либо сжатый воздух. Выбор охлаждаемого агента определяется как местными условиями на данном объекте, так и температурной зоной отбора. При этом незаввовмо от используемого охлаждающего агента температура стенки газового канала зонда должна быть не менее 150 °С. В противном случае будет происходить конденсация серной кислоты, забивание газового канала и искажение пробы газа. При отборе газов из топочной камеры использовались четырехканальные зонды. Два периферийных канала использовались для подвода и отвода воды, два средних — для отсоса газов. Для анализа газов использовался центральный канал, а промежуточный экранировал от переохлаждения центральный канал и использовался для определения концентрации кислорода в отбираемой зоне. Такие зонды могут быть использованы для определения как концентрации сероводорода, так н окислов серы. [c.236]

Термодинамический анализ дает возможность получить оптимальные соотношения между параметрами тепловой схемы, обеспечиваюшими минимальные расходы вводимой в установку превратимой энергии. Однако на выбор оптимальных параметров тепловой схемы реальных установок влияют как термодинамические факторы, так и экономические стоимость металла, из которого выполнено оборудование стоимость сооружения зданий, эксплуатации установки и т. д. Можно привести многочисленные примеры, подтверждающие это положение. Известно, например, что понижение температурных напоров в теплообменниках всегда приводит к уменьшению эксергетических потерь, вызванных необратимостью теплообмена, но увеличивает поверхности теплообмена, их веса, а значит, и стоимость. Поэтому выбор оптимальных температурных напоров в реальных установках должен осуществляться путем увязки термодинамического анализа с технико-экономическим анализом, чтобы учесть как термодинамические, так и стоимостные показатели. В будущем, вероятно, будет создан единый комплексный метод, который, возможно будет назван тер-модинамико-экономическим методом и позволит осуществить комплексную оптимизацию параметров энергетических установок. Оперируя одновременно условиями максимального приближения рабочего процесса установ-336 [c.336]

В ней имеется несколько глав, в которых рассматриваются следующие вопросы условия работы атомных электростанций анализ оптимальных условий осуществления термодинамических циклов АЭС при изменении тепловой монгности реактора влияние температурных характеристик реактора на выбор оптимальных параметров термодинамического цикла АЭС термодинамический анализ процессов теплообмена в парогенераторе и конденсаторе регенеративный подогрев воды на АЭС термодинамические циклы АЭС с реакторами с водяным или паровым теплоносителем термодинамические циклы АЭС с реакторами с органическими теплоносителями термодинамические циклы АЭС с реакторами с жпдкометаллическими теплоносителями термодинамические циклы АЭС с реакторами с газовыми теплоносителями оптимальный расход энергии на циркуля- [c.326]

Обжиг в температурных пределах до 150—200° связан с выделением остаточной влажности сырца. Быстрый перегрев поверхности сырца выше 100—120° вызывает одновременный перегрев паров воды, выходящих из отстающей в нагреве центральной части изделия. Повышение давления перегревающихся паров воды внутри изделия может явиться причиной образования трещин и по-сечек. Чем выше остаточная влажность сырца и чем больше толщина изделий, тем медленнее должен быть разогрев. Неравномерность распределения температуры по высоте печи, значительное отставание в прогреве нижних рядов садки (вплоть до 100—200°) заставляют затягивать этот период обжига тем в большей степени,, чем хуже высушен сырец. Поэтому скорость обжига в этот период всецело зависит от конструкций и размерО В печи, от степени вы-сушенности сырца и колеблется в широких пределах (от 10 до 20° в час.). Наблюдаемый при термическом анализе (см. рис. 50) эндотермический эффект при температурах около 100—200°, связанный с разложением некоторых глинистых минералов и коллоидальных гидратов, не сопровождается объемными изменениями не оказывает влияния на выбор режима обжига. [c.212]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...