Расчет котельного агрегата

В инженерных расчетах часто используют систему эмпирических поправок к гомогенной модели. Например, нормативный метод гидравлического расчета котельных агрегатов [6] рекомендует для вычисления сопротивления трения пароводяных потоков формулу [c.326]

Расход топлива. При тепловых расчетах котельных агрегатов различают натуральный расход топлива В и расчетный 5р. [c.35]

ОСНОВЫ ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА [c.78]

Тепловой расчет котельного агрегата проводят со следующими целями [c.78]

Для работающего котельного агрегата тепловой баланс составляют на основании результатов его теплового испытания с целью получения исходных данных для анализа эффективности работы агрегата и определения его коэффициента полезного действия при тепловом расчете котельного агрегата его тепловой баланс составляют, используя нормативные данные с тем, чтобы определить расчетный часовой расход топлива для проектируемого котельного агрегата. [c.301]

Если в расчетах используют зависимость (1.47), считая g таким же, что и при движении однофазной среды, то вводят поправочный множитель. Можно определить значения g для двухфазного потока, тогда поправочный множитель не потребуется. Первый подход положен в основу нормативного метода гидравлического расчета котельных агрегатов [26, 103, 173], второй может быть применен при использовании данных, полученных в работе [197]. [c.31]

Высота максимально допустимого слоя воды может быть уменьшена, когда над входными сечениями опускных труб устанавливаются жалюзийные решетки (рис. 2.16) [173]. При наличии таких решеток нормы гидравлического расчета котельных агрегатов допускают снижение h два раза [26, 173]. [c.66]

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА [c.146]

Тепловой расчет котельного агрегата может быть проектным и проверочным. При проведении проектных тепловых расчетов должны быть известны паропроизводительность котельного агрегата D, параметры пара р и t, вид топлива, температуры питательной воды и воздуха, поступающих в котел. При проверочном расчете необходимо знать конструктивные размеры котельного агрегата. [c.146]

Для расчета процесса горения топлива и определения количества продуктов сгорания следует знать вид и элементарный состав топлива. Расчет производится по формулам, приведенным в гл. 15. При этом следует иметь в виду, что тепловой расчет котельного агрегата выполняют, исходя из рабочей массы топлива (твердое и жидкое), для чего необходимы данные о содержании золы и влаги (Ар и WP) в топливе. При определении коэффициента избытка воздуха в сечениях газохода котельного агрегата следует учитывать подсос воздуха через неплотности в элементах, расположенных между топкой и рассматриваемым сечением. При наличии присосов воздуха возрастают полная масса газообразных продуктов сгорания и масса сухих газов по пути газового потока оттопки до его выхода из котельного агрегата. Незначительно увеличивается масса водяных паров за счет их содержания в присосах воздуха. [c.146]

Расчет границ неустойчивости в трубах. Согласно нормативному методу гидравлического расчета котельных агрегатов появление пульсаций исключается, если массовая скорость больше некоторого граничного значения [c.47]

Руководящий материал уточнения нормативного метода теплового расчета котельных агрегатов, ВТИ-ЦКТИ, 1963. [c.241]

Трубные элементы поверхностей нагрева паровых и водогрейных котлов на прочность рассчитывают по ОСТ 108.031.02—75. Котлы стационарные паровые и водогрейные и трубопроводы пара и горячей воды. Нормы расчета на прочность с учетом результатов теплового и гидравлического расчетов котельных агрегатов , а также положений Руководящих указаний по учету жаростойкости легированных сталей для труб поверхностей нагрева паровых котлов , РТМ 24.030.49—75. Метод учета окалинообразования при расчете на прочность элементов поверхностей нагрева паровых котлов и РТМ 108.031.105—77. Котлы стационарные паровые и водогрейные и трубопроводы пара и горячей воды. Метод оценки долговечности при малоцикловой усталости и ползучести . [c.267]

Все указанные величины, входящие в формулы, определяются по нормативному методу Тепловой расчет котельных агрегатов . [c.63]

Величина поверхности нагрева сменяемой части нижней ступени трубчатого воздухоподогревателя выбирается, исходя из условия обеспечения отсутствия коррозии в несменяемой части. Согласно нормативному методу Тепловой расчет котельных агрегатов расчетная минимальная температура несменяемой части при номинальной нагрузке котельного агрегата должна проверяться по формуле [c.92]

Утонение стенки трубы за весь расчетный срок службы должно компенсироваться добавкой к расчетной толщине стенки. При этом следует учитывать утонение с наружной и внутренней стороны. Температуру необходимо определять в самом горячем месте трубы с учетом возможной максимальной температурой разверки, предусмотренной тепловым расчетом котельного агрегата. [c.309]

Как бы совершенна ни была подготовка питательной воды и как бы точно ни контролировался и поддерживался водный режим котла, в процессе эксплуатации па поверхностях нагрева образуются отложения. Допускаемая толщина отложений ограничивается допускаемым повышением температуры труб. Следует отметить, что это весьма существенное и неизбежное в эксплуатации повышение температуры стенки не учитывается ни в нормах расчета на прочность [Л. 50], ни в нормах теплового расчета котельного агрегата (Л. 133]. Для периодического удаления отложений производят кислотные промывки, аналогичные предпусковым. Необходимо, чтобы продолжительность рабочей кампании между кислотными промывками была не менее 4 тыс. ч. [c.342]

ЦКТИ, Нормы теплового расчета котельного агрегата, Машгиз, 1945. [c.169]

Величину потери тепла от химической неполноты сгорания в эксплуатации и при тепловых испытаниях котельных агрегатов находят по содержанию в дымовых газах продуктов неполного сгорания — СО, Нг, СН4, СтНп, определенному на основе химического анализа дымовых газов. При проектировании же котельных агрегатов значением потери с химической неполнотой сгорания задаются в пределах 0,5—1,5%, руководствуясь нормами теплового расчета котельных агрегатов. [c.304]

В соответствии с нормативным методом гидравлического расчета котельных агрегатов [26] в горизонтальных элементах паровых жотлов докритического давления необходимая крутизна характери- [c.74]

На рис. 5.18 показано влияние циклической водной очистки топочных экранов котлов ТП-67, П-49 и ПК-38 на тепловукх эффективность топки непосредственно после очистки [163, 169, 185]. На вертикальных осях этого рисунка представлены температура газа на выходе из топки непосредственно после очистки 0"то и соответствующий ей коэффициент тепловой эффективности экранов г )но по нормативному методу теплового расчета котельных агрегатов [109], а на горизонтальной оси—время. Моменту т=0 соответствует время перевода очистки топок с паровой обдувки на водную очистку. Топки котлов ТП-67 и П-49 очищались четырьмя дальнобойными аппаратами линейного перемещения, топка котла ПК-38 с жидким шлакоудалением — двумя глубоковыдвижными аппаратами, а топка котла того же типа с сухим шлакоудалением — одним аппаратом. [c.221]

Согласно нормативному методу гидравлического расчета котельных агрегатов при сверхкритических давлениях межвитковые пульсации могут появляться при энтальпии среды на входе в элемент /вх < МДж/кг и приращениях энтальпии в нем более 1,5 МДж/кг. Гидродинамическая характеристика для закри-тических давлений получается однозначной при вх > 2,3 МДж/кг. [c.48]

П. Всесоюзный теплотехнический институт им. Ф. Э. Дзержинского, Нормы теплового расчета котельного агрегата, Энергоиздат, 1У52. [c.169]

ЦКТИ, Нормы аэгодипамического расчета котельных агрегатов, Машгиз, 1949. [c.169]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...