Погрешность результирующая

При симметричном распределении составляющих погрешностей результирующая погрешность А равна [c.102]

Чтобы получить точное значение Т, следует позаботиться о выборе метода численного интегрирования уравнения (7.69). Функции 5(Я) и /(Я) всегда имеют вид таблиц, так как они являются результатом экспериментальных измерений, выполненных для большого числа дискретных длин волн. При выполнении численного интегрирования существует много способов подбора аналитических функций к экспериментальным данным, и результирующая погрешность зависит от выбора функций и от интервалов между экспериментальными точками. Численные методы обработки уравнения (7.69) обсуждались в работе [83], где предложена простая процедура, основанная на подгонке набора полиномов для (Я) и (Я). В каждом интервале между экспериментальными точками при длинах волн X,- и Я,+1 используется полином степени п (4 п 6) для описания в (ц+1) точках по обе стороны Я,. Таким образом, для каждого интервала используются различные полиномы. Интегрирование выполняется по методу Симпсона с величиной шага, который выбирается так, чтобы погрешность интегрирования была ниже выбранного значения. Если определить функцию / (Я, Т) формулой [c.370]

Результирующая погрешность угла наклона образующей профиля состоит из постоянной и случайной величин [c.318]

Поправки определяются в процессе поверки средств измерений. В дальнейшем результат измерения корректируется на значение поправки, поэтому фактически систематическая погрешность измерений определяется лишь составляющей, точное значение которой неизвестно. Эта составляющая, в свою очередь, складывается из неучтенной поправками части методической и инструментальной погрешностей, а также из субъективной погрешности и из погрешности определения самой поправки. Для определения результирующей систематической погрешности нужно оценить диапазон изменения всех этих составляющих (иногда с этой целью приходится использовать методы, которые изложены в следующем параграфе). [c.44]

При нормальном законе распределения составляющих погрешностей выражение, позволяющее определить результирующую погрешность, имеет вид [c.44]

При использовании формулы (2.21) все значения А,- должны быть выбраны при одной и той же доверительной вероятности. Этому же значению доверительной вероятности соответствует и результирующая погрешность. [c.44]

При равномерном законе распределения составляющих погрешностей выражение для определения результирующей погрешности удобно представить в форме [c.44]

Соотношения (2.27), (2.28) получены при допущении, что результирующая погрешность от составляющих с равномерным распределением имеет нормальное распределение. [c.46]

Расчетный анализ погрешностей определения составляющих теплового потока рассмотренным методом и его опытная проверка показали, что погрешности зависят от доли соответствующей составляющей теплового потока в результирующем потоке, погреш-яостей измерения <71 и и отношения степеней черноты ег/еь С уменьшением доли измеряемой составляющей теплового потока погрешность ее определения увеличивается, а при сближении степеней черноты поверхностей ДТП погрешность определения обеих составляющих резко возрастает (вплоть до бесконечности). Метод двух ДТП дает удовлетворительные результаты при выполнении условия 2/61 0,2 (предполагается, что е2< 1). [c.293]

При тарировке термопар необходимо иметь в виду следующее. Как отмечалось выше, термо-ЭДС, развиваемая термопарой, зависит лишь от температур горячего и холодного спаев только для однородных электродов. Если есть (большая или меньшая) неоднородность термопарной проволоки, то результирующая ЭДС будет зависеть не только от температур горячего и холодного спаев, но и от распределения температур вдоль термопары. Из-за того что при градуировке и в эксперименте распределения температур по длине термопары разные, появляется дополнительная погрешность. Поэтому градуировку термопары лучше проводить в той же установке и в тех же условиях, какие будут и в эксперименте. Для этого в установку надо вместе с термопарой установить и образцовый платиновый термометр сопротивления (например, ПТС-10) и методом сличения в термостате провести градуировку. [c.96]

При косвенных измерениях нужный нам результат обычно отягчен случайными погрешностями, различными для разных величин Х- ,от которых зависит интересующая нас величина V Результирующая погрешность и в этом случае определяется с помощью уже известного нам закона сложения случайных погрешностей. Вычисление удобнее выполнять, пользуясь относительными погрешностями. [c.63]

На приведенном примере можно проследить еще некоторые свойства результирующей погрешности, являющиеся следствием закона суммирования погрешностей. Допустим, что наш параллелепипед имеет плоскую форму, т.е. (рис. 13). [c.64]

Таким образом результирующее относительное СКО в томограмме примерно в ]/ М больше погрешностей в исходных проекциях. [c.411]

Результирующая погрешность обработки дна кармана будет алгебраической суммой составляющих величин Д от погрешности каждого сопряжения. Поскольку приращение углов от износа является малой величиной, примем а tga. Погрешность обработки дна кармана может быть представлена в следующем виде [c.374]

Уравнения (125) показывают, что при малом затухании эффективные комплексные характеристики можно получить прямо из аналитических или численных упругих решений. Очевидно, что, если берется приближенное упругое решение, то ошибка в вещественной части F вязкоупругих свойств идентична погрешностям упругого решения, в то время как относительная ошибка тангенса угла потерь может быть больше, так как в его выражение входят производные от упругих решений. Кроме того, численное упругое решение можно использовать даже в том случае, когда тангенсы углов потери составных частей композита не являются малыми. Однако если в рядах Тейлора необходимо сохранить члены второго и более высоких порядков, то результирующее уравнение для эффективных комплексных характеристик окажется гораздо сложнее, а дифференцирование численного решения введет новые погрешности это устанавли- [c.152]

Отклонение центрального электрода емкостного датчика пропорционально прогибу f и углу поворота ф. Отклонение равно их сумме, но направления движения центрального электрода датчика, соответствующие / и ф, противоположны по знакам, Динамические погрешности А/ и Аф, представляющие собой приращения отклонений, но знаку должны совпадать с отклонениями. Следовательно, результирующая динамическая погрешность А = = А/ — Аф. [c.187]

Результирующая погрешность Не более 10 регистрации, % [c.227]

Если для построения камерной модели ПЦ одновременно используются условия быстрого и медленного перемешивания и быстрого вымывания , то результирующая погрешность в определении удельной активности Р в компонентах ПЦ будет [c.194]

Отметим, что относительные погрешности зависимости (24.14) плотности от числа М и приближенной адиабаты (24.15) на порядок больше, чем погрешность приближенной зависимости (24.8) плотности от относительной скорости X. Поэтому в приближении С. А. Чаплыгина предпочтительно определять только скорость X, а затем число М и давление р вычислять по точным формулам, соответственно (23.3) и (23.4). При этом, конечно, не выполняются уравнения Эйлера, а в задачах расчета решеток результирующая сила давления газа на профиль отличается от вычисляемой по теореме количества движения (23.10). Разница между величинами проекций этих сил может служить хорошей суммарной оценкой погрешности расчета. [c.199]

Такие доверительные кубы определены для каждого интервала года. Далее проводились численные эксперименты расчета диспетчерского графика водохранилища ГЭС с помощью машинной программы. Диспетчерские графики строились для разных оценок а, т и а, взятых внутри выявленных доверительных кубов. По диспетчерским графикам производилось регулирование прошлого ряда гидрографов и оценивались результирующие стоимостные показатели. Эксперименты показали, что диспетчерские графики, построенные для разных оценок параметров а, т и а, между собой различаются незначительно по результирующим стоимостным показателям. Это означает, что даже существенные погрешности в вероятностных характеристиках речного стока дают незначительные погрешности в диспетчерских графиках водохранилищ ГЭС. [c.94]

Определение диспетчерских графиков в сложных случаях группы совместно работающих водохранилищ оказывается предпочтительнее осуществлять на основе вероятностного описания речного стока не функциями перехода, а некоторой совокупностью возможных гидрографов. Конечно, ограниченная выборка гидрографов не может дать полно-го вероятностного описания речного стока, что обусловливает определенные погрешности в диспетчерских графиках. Однако для каждого из анализируемых гидрографов становится возможным выполнять сложные расчеты режимов совместной работы группы ГЭС без существенных допущений, неизбежных при вероятностном описании речного стока функциями перехода. Поэтому результирующая точность расчетов диспетчерских графиков по выборке гидрографов в сложных случаях группы ГЭС будет выше, а трудоемкость вычислений меньше, нежели расчетов по стоковым функциям перехода. [c.116]

Результирующая погрешность шага [c.278]

Появление погрешности среднего радиуса резьбы Агз обусловлено действием тех же факторов в процессе резьбообразования, что и при обработке гладкого цилиндрического изделия. Это обстоятельство дает основание считать, что величина и закономерность изменения результирующей погрешности среднего радиуса резьбы определяются в основном теми же составляющими, что и результирующая погрещность для гладкого цилиндрического изделия. Аналитическое выражение результирующей погрешности Агг приводит к виду [c.278]

Результирующая погрешность угла наклона образующей профиля А , А, состоит из постоянной величины и переменной по длине образованной резьбы величины [c.278]

Предварительные замечания. Результирующая (суммарная) погрешность датчика складывается из основной и дополнительной (см. гл. ХП, раздел 4). Основная погрешность прямолинейных датчиков определяется в нормальных условиях при отсутствии поперечных компонентов поступательного движения и угловых колебаний датчика в заданных интервалах значений параметров физических полей (электромагнитного, акустического, поля деформаций объекта в месте установки датчика), температуры, влажности и других факторов. Основная погрешность определяется главным образом погрешностью градуировки (калибровки) и нелинейностью функции преобразования. Дополнительные погрешности возникают вследствие того, что влияющие величины выходят из областей нормальных значений. Дополнительные погрешности датчиков, порождаемые влияющими величинами, связанными с движением или проявляющимися при движении, называют кинематическими. Кинематические погрешности прямолинейных датчиков обусловлены их чувствительностью к поперечным компонентам поступательного движения и угловым колебаниям. Когда известны влияющие величины и функции влияния (коэффициенты влияния), кинематические погрешности рассматривают как система-тические в этом случае возможна автоматическая компенсация указанных погрешностей или их учет. В противном случае их считают случайными. В данном разделе рассмотрены причины кинематических погрешностей прямолинейных датчиков и величины, по которым оценивают эти погрешности. Кинематические погрешности угловых датчиков описаны в следующем разделе. [c.164]

Погрешность измерения, обусловленная влиянием поперечных компонентов движения. Вектор чувствительности s Датчика, как правило, не совпадает с направлением его паспортной измерительной оси. Кроме того, при установке датчика на объект возможно отклонение измерительной оси Ог датчика от заданного измерительного направления О Z (рис. 25, где — вектор основной чувствительности датчика О — измеряющая точка датчика, совмещенная с точкой измерения О XYZ — система координат, определяемая заданными измерительными направлениями). Таким образом, вектор чувствительности S имеет результирующие составляющие и вдоль осей О Х и О К [c.165]

Обусловленная влиянием поперечных компонентов движения погрешность измерения складывается из инструментальной (датчика) и установочной погрешностей. Если kx и ky — коэффициенты относительной поперечной чувствительности датчика вдоль собственных осей О и Oiy и известен наклон измерительной оси Ог датчика относительно заданного измерительного направления (ф , фу), то результирующие коэффициенты влияния v ky вычисляют по формулам [c.166]

Погрешности измерительных комплектов и каналов. Наиболее строгий подход к оценке погрешностей измерительных каналов и комплектов по MX средств измерения, входящих в их состав, дается в [3]. Этот подход основан на том, что для каждого средства измерения с нормированными по типу 1 [3] MX известны характеристики систематической составляющей погрешности Д . математическое ожидание /и(Д ,) и среднее квадратическое отклонение ст(Д(,,), вариация показаний //,, цена единицы последнего разряда цифрового кода ц, и среднее квадратическое значение случайной погрешности о(Д,). Результирующая погрешность канала, включающего п элементов, составляет [c.328]

Если значение СКО также не известно, но известно максимальное значение результирующей погрешности (например, погрешность СИ), то это значение погрешности можно использовать в качестве оценки а- сверху А =3 а-. [c.70]

Механическая обработка — Погрешности результирующие 7 — 7 — Разработка тинозой технологии 7 — 75 —Статистически методы расчёта 7 — 8 — Технологические процессы — Типизация 7 — 70 — Технология 7—1—76 [c.61]

Поскольку при геометрическом нивелировании подкрановых рельсов вычисляют отметки их головок от произвольного нуля, то разности отметок смежных точек можно рассматривать как разности отсчетов по рейке в этих точках. Поэтому погрешность от определения превышений головок рельсов в одном поперечном сечении и между соседними колоннами будет зависеть от результирующей точности отсчета по рейке, на которую, кроме рефраюши, влияют погрешности приведения пузырька уровня в нуль-пункт от г " 0,21 + 0,035 г ( г - цена деления уровня ) отсчета по рейке Отй (25, 26), делений рейки тд. Кроме того, некоторые погрешности влияют только на разность отметок при наличии разносги Д5 плеч. К ним относятся погрешности за счет наклона визирной оси от,, перефокусировки отд, непостоянства угла между осью цилиндрического уровня и визирной осью зрительной трубы от в результате температурных воздействий на нивелир. Отсюда получаем [c.93]

Погрешность измерения температуры газа, возникающая вследствие теплообмена излучением Между термоприемником и стенкой трубы Или резервуара, может быть получена из рассмотрения теплового баланса, согласно которому при установившемся состоянии тепловой поток Сконв, передаваемый от газа к термоприемнику путем конвективного теплообмена, равен результирующему потоку излучения Qpeз между термоприемником и стенкой, взятому со знаком минус. Значение < ковв находим по формуле [c.85]

Доказано существенное ослабление погрешности узкодиапазонного квадратора в инструментальной погрешности нелинейного нреобразования. Расчеты показывают, что при Y2 = 5% и d= 6 результирующая погрешность квадратирова-ния может быть равна 0,05% [5]. [c.56]

Формирование тестов по некоторым промежуточным величинам, функционально связанным с измеряемой. HanpnMej). при измерении температуры с помощью термопреобразователя сопротивления можно формировать тесты не по температуре, а но сопротивлению, т. к. сопротивление преобразователя фу1и<-ционально связано с температурой. В рассматриваемом случае необходимо знать функциональную зависимость между промежуточной и измеряемой величинами, а также ногрещ-пость этого преобразования, которая полностью входит в результирующую погрешность измерения. [c.114]

Для определения параметров расчетным путем динамическая схема машины (рис. 54) была представлена в виде колебательной системы с одной степенью свободы [18]. На рис. 54 введены следующие обозначения — жесткость образца и удлинителя С2 — жесткость динамометрической пружины т— масса деталей, приведенная к концу нагружаемой системы (для узла силонагружения машины МИП-8М т=0,00025 дан-сек -смг )-, <й — частота возбуждения s — результирующее биение, измеряемое в точке приложения основной нагрузки и обусловленное совокупностью погрешностей изготовления и монтажа узла нагружения и шпинделя х — перемещение массы т в направлении действия основной нагрузки, [c.86]

При использовании предлагаемой схемы статистическая погрешность увеличивается, как показывает (11), в два раза. Это обтясняется тем, что время измерения основного потока излучения равно половине общего времени измерения. Кроме того, в результирующую погрешность измерения входит также ошибка в измерении эталонного потока. Таким образом, существенное уменьшение ошибок, связанных с нестабильностью параметров аппаратуры, сопровождается увеличением статистической погрешности до сравнению с прямым методом измерения. [c.131]

Из рассмотрения (11-1) стаповшся очевидным, что поля поверхностных плотностей эффективного и падающего излучения в рассматриваемой системе не изменятся, если на той части яоверхиости (F ), где по условию задается величина Ереа, отражательная способность станет равна единице, а поверхностная плотность собственного излучения — заданной нлотностп результирующего излучения, взятой с обратным знаком [ (Л1) = = — рез( )]. Следовательно, если на всей поверхности р2 величина рез( М)<0 (поверхность отдает тепло в результате радиационного теплообмена), то заданное распределение плотности результирующего излучения на световой модели можно воспроизвести соответствующим распределением светимости этой новерхности, сделав ее отражательную способность по возможности близкой к единице г ). Этот прием позволяет задавать граничные условия второго рода на световой модели. Однако он ограничен условием рез(Л1)<0, так как светимость поверхности, являющаяся в данном случае аналогом (— рез), всегда есть положительная величина. Естественно, что некоторую погрешность при этом вносит и отличие реальной отражательной способности поверхности световой модели, на которой задается рез, от единицы, так как по физическим причинам невозможно создать абсолютно отражающую поверхность. Тем не менее описанный прием задания а световой модели граничных условий второго рода в целом ряде случаев может оказаться удобным и эффективным. [c.312]

Анализ существующих экспериментальных возможностей 17, 8] показывает, что для измерений полей циклических деформаций в зонах концентрации при повышенных температурах наиболее удобен способ, базирующийся на использовании эффекта возникновения картин муаровых полос и методах автоматизированной цифровой обработки изображений [9]. Разработанная математическая модель, описывающая формирование муаровой картины при наложении эталонного и рабочего растров, устанавливает взаимосвязь между полем смещений нанесенного на исследуемую поверхность растра и полем освещенности результирующей картины муаровых полос. При этом в отличие от традиционного способа измерения перемещений в геометрических местах наибольшего или наименьшего почернения муаровой картины определяют массивы перемещений по дробным порядкам градациям освещенности) муаровых полос, т. е. фактически осуществляют разбиение полосы на множество (до 10 ) подполос. Зто существенно увеличивает чувствительность и точность метода муаровых полос при измерениях деформаций элементов листовых конструкций в услових циклических нагружений при повышенных температурах. Проведенные с применением такого метода измерения полей деформаций (в диапазоне 1-10 — 2-10 с величиной погрешности 3—5%) на образцах из сплава АК4-ГТ1, моделирующих элемент панели планера, показали, что в диапазоне температур I = 120 215° С, номинальных напряжений сг = [c.114]

При выборе допусков следует учитывать, что требуемый непрерывный закон движения ведомого звена обеспечивается только координатами отдельных, обычно равноотстоящих, точек, которые соединяются между собой произвольными плавными кривыми. Поэтому, если даже заданные отдельные так называемые опорные точки абсолютно точно совпадают с требуемым профилем кулачка, то нет никаких оснований считать, что промежуточные точки профиля также полностью совпадают с этим профилем. Отклонения будут тем больше, чем больше шаг между опорными точками. Следовательно, отклонения движения ведомого звена от заданного закона из-за неточностей профиля включают погрешности, вызванные неточным выполнением самих опорных точек и отклонениями в расположении промежуточных точек профиля, если считать, что опорные точки выполнены абсолютно точно. Составляющие погрешностп носят случайный характер и независимы друг от друга. Вероятное значение результирующей погрешности можно определить квадратичным суммированием составляющих погрешностей [24]. [c.122]

Графически распределение р(а) приведено на рис. 2. Заметно значительное влияние отношения параметров и Оа на форму результирующего распределения. Фактические значения щ и Оа могут быть определены лищь для конкретного технологического процесса, но обычно радиальные погрешности обработки превосходят осевые, так что С > 1. В этом случае наиболее вероят-ны.м следует ожидать появление неуравновешенности в плоскости экватора на углах, близких к я/2. [c.277]

Более глубокое изучение рассматриваемого круга вопросов требует не только определения наилучшего решения задачи оптимизации теплоэнергетической установки, но и анализа возможных отклонений от полученного решения. В связи с этим большое значение приобретает разработка методов определения погрешностей построения и реализации математических моделей теплоэнергетических установок. Основными видами погрешностей, наряду с погрешностью эквивалентирования, являются погрешности используемых исходных данных, аппроксимации исходных зависимостей, решения системы балансовых уравнений и расчета функции цели. Анализ результирующей погрешности построения и реализации математической модели теплоэнергетической установки позволяет судить об оптимальности созданной модели. [c.9]

Ориентировочные (минимальные) результирующие среднеквадратичные погрешности (%) измерения расхода 0,8 QMaK дифманометром класса точности [c.236]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...